Крупнейшая бесплатная информационно-справочная система онлайн доступа к полному собранию технических нормативно-правовых актов РФ. Огромная база технических нормативов (более 150 тысяч документов) и полное собрание национальных стандартов, аутентичное официальной базе Госстандарта. GOSTRF.com - это более 1 Терабайта бесплатной технической информации для всех пользователей интернета. Все электронные копии представленных здесь документов могут распространяться без каких-либо ограничений. Поощряется распространение информации с этого сайта на любых других ресурсах. Каждый человек имеет право на неограниченный доступ к этим документам! Каждый человек имеет право на знание требований, изложенных в данных нормативно-правовых актах!

  


|| ЮРИДИЧЕСКИЕ КОНСУЛЬТАЦИИ || НОВОСТИ ДЛЯ ДЕЛОВЫХ ЛЮДЕЙ ||
Поиск документов в информационно-справочной системе:
 

Технический комитет по стандартизации
«Трубопроводная арматура и сильфоны
» (ТК 259)

Закрытое акционерное общество
«Научно-производственная фирма
«Центральное конструкторское бюро арматуростроения
»

ЦКБА

СТ ЦКБА 086-2010

Арматура трубопроводная
ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ И ХАРАКТЕРИСТИКИ
ДЛЯ СИЛОВЫХ РАСЧЁТОВ АРМАТУРЫ

Санкт-Петербург
2010

Предисловие

1 РАЗРАБОТАН Закрытым акционерным обществом «Научно-производственная фирма «Центральное конструкторское бюро арматуростроения» (ЗАО «НПФ «ЦКБА»).

2 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом от 27.05.2010 г. № 27

3 СОГЛАСОВАН: Техническим комитетом по стандартизации «Трубопроводная арматура и сильфоны» (ТК 259).

4 ПЕРЕИЗДАНИЕ на основе РМ 3-62 «Руководящий технический материал. Приложение к силовым расчётам запорной арматуры» за исключением учёта современных требований к оформлению, современных нормативных ссылок и использования системы единиц измерения СИ.

5 Взамен РМ 3-62.

СОДЕРЖАНИЕ

СТАНДАРТ ЦКБА

Арматура трубопроводная

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ И ХАРАКТЕРИСТИКИ
ДЛЯ СИЛОВЫХ РАСЧЁТОВ АРМАТУРЫ

Дата введения 01.07.2010

1 Область применения

Настоящий стандарт распространяется на запорную арматуру, предназначенную для перекрытия потока рабочей среды с определённой герметичностью, и устанавливает технические данные и характеристики для силовых расчётов арматуры.

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы следующие нормативные документы:

ГОСТ 24737-81 Резьба трапецеидальная однозаходная. Основные размеры

ГОСТ 27674-88 Трение, изнашивание и смазка. Термины и определения

СТ ЦКБА 002-2003 Арматура трубопроводная. Задвижки. Методика силового расчёта

СТ ЦКБА 037-2006 Арматура трубопроводная. Узлы сальниковые. Конструкция, основные размеры и технические требования

СТ ЦКБА 057-2008 Арматура трубопроводная. Коэффициенты трения в узлах арматуры

СТ ЦКБА 068-2008 Арматура трубопроводная. Затворы запорных клапанов с уплотнением «металл по металлу»

СТ ЦКБА 072-2009 Арматура трубопроводная. Крутящие моменты и размеры маховиков и рукояток

3 Термины и определения

В настоящем стандарте применены следующие термины по ГОСТ 27674 с соответствующими определениями:

3.1 коэффициент трения: Отношение силы трения двух тел к нормальной силе, прижимающей эти тела друг к другу.

3.2 сила трения: Сила сопротивления при относительном перемещении одного тела по поверхности другого под давлением внешней силы, тангенциально направленная к общей границе между этими телами.

3.3 трение движения: Трение двух тел, находящихся в движении относительно друг друга.

3.4 трение без смазочного материала (сухое трение): Трение двух тел при отсутствии на поверхности трения введённого смазочного материала любого вида.

3.5 трение со смазочным материалом: Трение двух тел при наличии на поверхности трения введённого смазочного материала любого вида.

4 Расчёт усилий, необходимых для уплотнения затвора арматуры

4.1 Определение усилий, необходимых для уплотнения затвора арматуры:

а) при удельных давлениях qy, отнесённых к единице поверхности, усилие уплотнения определяется по формуле (1):

Qy = qyf n1, (H)                                                   (1)

где f - площадь уплотнительной поверхности, (мм2),

для круглых колец:

б) при удельных давлениях qy, отнесённых к единице длины, усилие уплотнения определяется по формуле (2):

Qy = qyLn1, (H),                                                  (2)

где L - длина линии уплотнения, (мм),

для уплотнения при b 0

для уплотнения при b = 0 (ножевое уплотнение)

qy = m ∙ q'y, (Н/мм),

где m - коэффициент, учитывающий влияние среды (см. таблицу 1);

Р - давление среды, МПа;

с и к - коэффициенты, зависящие от материала уплотнения (см. таблицу 2);

b - ширина уплотнения, (мм);

q'y - удельное давление, зависящее от материала уплотнения, (см. таблицу 3);

n1 - коэффициент, учитывающий угол наклона и трение (см. таблицу 6), для плоского уплотнения n1 = 1 (β = 90o).

Таблица 1 - Коэффициент m, учитывающий влияние среды

Среда

m

Жидкая среда

1,0

Воздух, пар и др. газы

1,5

Водород, гелий, керосин, бензин

2,0

Таблица 2 - Коэффициенты с и к

Материалы уплотнительных колец

с

к

Сталь и твёрдые сплавы

35

1,0

Чугун, бронза, латунь

30

1,0

Алюминий и его сплавы, текстолит, фторопласт, полиэтилен, эбонит, винипласт, сополимер твёрдый

18

0,9

Кожа, резина средней твёрдости, пластикат, сополимер мягкий

4

0,6

Таблица 3 - Удельные давления q'y, отнесённые к единице длины

Материалы уплотнительных колец

q'у, (Н/мм)

Резина мягкая, сополимер мягкий

5

Резина средней твёрдости, пластикат, кожа, свинец

8

Эбонит, фторопласт, текстолит, полиэтилен, винипласт, сополимер твёрдый

15

Алюминий, медь, баббит, латунь мягкая

20

Латунь, твёрдая бронза, чугун

25

Сталь и твёрдые сплавы

30

Примечания

1 При уплотнительных кольцах, изготовленных из разных материалов, величина qy (или q'у) принимается по наиболее мягкому материалу.

2 В отдельных технически обоснованных случаях допускается снижение удельных давлений по сравнению с приведёнными.

4.2 Расчёт усилий, необходимых для уплотнения

4.2.1 Плоское уплотнение с шириной уплотнения b ≠ 0

4.2.1.1 Конструкция плоского уплотнения с шириной уплотнения b ≠ 0 (контакт по поверхности) приведена на рисунке 1.

Описание: 1

Рисунок 1 - Плоское уплотнение с шириной уплотнения b ≠ 0

4.2.1.2 Усилие Qy, необходимое для уплотнения, определяется по формулам (3) и (4):

Qy = qy ∙ f1, (H)                                                      (3)

где qy - отнесено к единице поверхности,

f = π ∙ Dcр ∙ b, (мм2),

где Dcp = 0,5 ∙ (D1 + D2) (мм),

b = 0,5(D2 - D1) (мм)

m, с и к - см. таблицы 1 и 2;

Р - рабочее давление, МПа;

b - ширина уплотнения (см. рисунок 1).

Qy = qуL, (Н),                                                         (4)

где qy - отнесено к единице длины,

L = π Dcp (мм).

4.2.2 Плоское уплотнение с шириной уплотнения b = 0

4.2.2.1 Конструкция плоского уплотнения с шириной уплотнения b = 0 (ножевое, контакт по линии) приведена на рисунке 2

Описание: 1

Рисунок 2 - Плоское уплотнение с шириной уплотнения b = 0

4.2.2.2 Усилие Qy, необходимое для уплотнения, определяется по формуле (5):

Qy = qyL, (H)                                                         (5)

где qy - отнесено к единице длины,

m - см. таблицу 1;

 - см. таблицу 3;

L = π D, (мм).

4.2.3 Диафрагмовое уплотнение

4.2.3.1 Конструкция диафрагмового уплотнения приведена на рисунке 3

Описание: 1

Рисунок 3 - Диафрагмовое уплотнение

4.2.3.2 Усилие Qy, необходимое для уплотнения, определяется по формуле (6):

Qy = qyf, (H)                                                           (6)

где qy - удельное давление, отнесённое к единице поверхности (см. таблицу 4);

где D - диаметр мембраны по месту заделки;

h = 0,5(a - b).

Таблица 4 - Удельное давление, отнесённое к единице поверхности

Материал

qy, МПа

Резина, пластикат, сополимер мягкий

От 1,5 до 2,0

Полиэтилен, фторопласт, сополимер твёрдый

От 4,0 до 5,0

Примечание - значения qy приняты ориентировочно до получения экспериментальных данных.

4.2.4 Конусное уплотнение с шириной уплотнения b ≠ 0

4.2.4.1 Конструкция конусного уплотнения с шириной уплотнения b ≠ 0 приведена на рисунке 4

Описание: 1

Рисунок 4 - Конусное уплотнение с шириной уплотнения b ≠ 0

4.2.4.2 Усилие Qy, необходимое для уплотнения, определяется по формуле (7):

                                              (7)

где:

1)  - усилие, необходимое для уплотнения:

- при контакте по поверхности

a) qy отнесено к единице поверхности,

m, с, и к - коэффициенты (см. таблицы 1 и 2);

Р - рабочее давление, МПа;

b - ширина уплотнения, мм,

fn - площадь проекции уплотнения (площадь кольца),

fn = π ∙ Dcpb1, (мм2);

Dcp = D1 + b1 = D1 + а ∙ tgβ (мм);

b1 - проекция ширины уплотнения,

b1 = a ∙ tgβ;

f - площадь уплотнительной поверхности (боковая поверхность усечённого конуса),

n и n1 - коэффициенты, учитывающие угол наклона β и трение в уплотнении,

 (см. таблицу 5);

n1 = sinβ + µ cosβ, (см. таблицу 6);

µ - коэффициент трения в уплотнении, µ = 0,3.

Таблица 5 - Коэффициент n, учитывающий угол наклона β и трение в уплотнении

Коэффициент n для угла наклона β

30°

45°

60°

90°

1,5

1,3

1,2

1,0

Таблица 6 - Коэффициент n1, учитывающий угол наклона β и трение в уплотнении

Коэффициент n1 для угла наклона β

30°

45°

60°

90°

0,75

0,90

1,02

1,00

- при контакте по линии

б) qу отнесено к единице длины,

L = π ∙ Dcp, (мм)

2)  - усилие, необходимое для уплотнения, при контакте по линии,

где qy - отнесено к единице длины;

 - см. таблицу 3.

4.2.5 Конусное уплотнение с шириной уплотнения b = 0

4.2.5.1 Конструкция конусного уплотнения с шириной уплотнения b = 0 (ножевое, контакт по линии) приведена на рисунке 5

Описание: 1

Рисунок 5 - Конусное уплотнение с шириной уплотнения b = 0

4.2.5.2 Усилие Qy, необходимое для уплотнения, определяется по формуле:

Qy = qyL n1, (H)                                                  (8)

где qу отнесено к единице длины;

m - см. таблицу 1;

 - см. таблицу 3;

L = π ∙ D, (мм);

n1 - см. таблицу 6.

4.2.5.3 Предельно допустимые удельные давления qп на уплотнительных кольцах арматуры приведены в таблице 7)

Таблица 7 - Предельно допустимые удельные давления qп на уплотнительных кольцах арматуры

Материал колец

Марка

Твёрдость

qп, МПа,

для

клапанов

задвижек

Чугун серый

СЧ 15-32 и др.

170 - 220 НВ

-

30

Латунь

ЛС59-1

ЛМцС58-2-2

Л62

70 - 90 НВ

80

20

Латунь кремнистая

ЛК80-3

100 НВ

100

25

Бронза

БрАЖМц10-3-1,5

БрАЖН10-4-4

120 - 220 НВ

100

35

Сталь высоколегированная (нержавеющая, кислотостойкая, жаропрочная)

12Х18Н9Т

121 - 179 НВ

150

15

10Х17Н13М2Т

121 - 179 НВ

15Х18Н12СЧТЮ

155 - 170 НВ

ЭИ943

135 - 185 НВ

20X13

33 - 42 HRC

250

25

14Х17Н2

22 - 31 HRC

Сталь легированная

38ХВФЮ

38ХМЮА

Азотирование

≥ 600 HV

300

80

Твёрдый сплав (наплавка)

Стеллит ВЗК

ЦН-6

≥ 40 HRC

28 - 32 HRC

800

80

Боббит (наплавка)

Б16

30 НВ

-

Неметаллические материалы

Резина 2P-II

Пластикат полихлорвинил

5

-

Примечания

1 В конструкциях вентилей, где имеется скольжение уплотнительных поверхностей относительно друг друга, следует принимать qп такие же, как для задвижек.

2 Для резины в замке можно допустить qп = 20 МПа.

3 Для конусных уплотнений величина qп может быть доведена до 1,5 ∙ σт.

4.2.5.4 Предельно допустимые удельные давления qп на уплотнительных кольцах арматуры для различных материалов могут уточняться в соответствии с СТ ЦКБА 068.

4.2.6 Сальниковое уплотнение

4.2.6.1 Конструкция сальникового уплотнения приведена на рисунке 6

Рисунок 6 - Сальниковое уплотнение

4.2.6.2 Усилие Qc, необходимое для затяга сальника определяется по формуле (9):

Qc = Рсf, (Н)                                                             (9)

где Рс - удельное давление в сальниковой набивке, (МПа),

Рс = φ ∙ Рр;

φ - коэффициент, зависящий от отношения  см. таблицу 8;

s = 0,5 ∙ (Dн - dс);

Рр - рабочее давление среды, МПа;

f - площадь кольца сальниковой набивки, мм2,

4.2.6.3 Сила трения Тс, в сальнике определяется по формуле по формуле (10):

Тс = ψ ∙ dcs Рр, (Н)                                                   (10)

где ψ - коэффициент, зависящий от отношения  см. таблицу 8

Таблица 8 - Значения коэффициентов φ и ψ для пеньковых и асбестовых набивок

Рабочее давление, Рр, МПа

Коэффициенты φ и ψ, при

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

5,5

6,0

6,5

7,0 и более

До 2,5 включительно

φ

2,13

2,28

2,45

2,63

2,82

3,02

3,25

3,47

3,72

ψ

1,14

1,39

1,65

1,94

2,22

2,55

2,90

3,26

3,65

2,6 - 6,3

φ

1,89

1,98

2,09

2,20

2,31

2,42

2,55

2,68

2,82

ψ

0,77

0,92

1,08

1,25

1,43

1,61

1,80

2,00

2,24

6,4 - 15,9

φ

1,73

1,80

1,86

1,93

2,01

2,08

2,15

2,23

2,31

ψ

0,53

0,62

0,73

0,84

0,95

1,06

1,19

1,30

1,43

16,0 - 34,9

φ

1,59

1,63

1,67

1,70

1,73

1,77

1,81

1,85

1,89

ψ

0,31

0,35

0,42

0,46

0,53

0,59

0,66

0,70

0,77

35,0 - 50,0

φ

1,52

1,54

1,56

1,58

1,60

1,62

1,64

1,66

1,68

ψ

0,18

0,22

0,26

0,29

0,31

0,35

0,37

0,41

0,44

Примечание - При Рс ≥ 50,0 МПа принимать φ = 1,4, ψ = 0,4.

4.2.6.4 При применении других марок набивок в сальнике и рабочих сред значения величины коэффициентов, принимаемых при расчёте арматуры, могут дополниться в соответствии с СТ ЦКБА 002, СТП ЦКБА 037 или по результатам испытаний.

5 Коэффициенты трения

5.1 Значения коэффициентов трения в резьбе и бурте при наличии смазки приведены в таблицах 9 и 10.

Таблица 9 - Коэффициенты трения (µ) в резьбе со смазкой

Материал

Коэффициент трения µ, при температуре, t, °C

Шпиндель

Втулка

от 20 до 100

св. 100 до 200

св. 200 до 300

10Х18Н9Т; 40Х; 14Х17Н2

БрАЖМц10-3-1,5; БрАЖН11-6-6

0,17

0,2

0,25

Ст. 5; 20X13

ЛМцС58-2-2

10Х18Н9Т

ЖЧ-2

Сталь

Сталь

0,25

-

-

Сталь

Древесно-слоистый пластик (ДСП)

0,12

-

-

Таблица 10 - Коэффициенты трения (µб) в бурте со смазкой

Материал

Коэффициент трения µб, при температуре, t, °C

Бурт

Опора

от 20 до 100

св. 100 до 200

10Х18Н9Т; 40Х; 14X17Н2

БрАЖМц10-3-1,5; БрАЖН11-6-6

0,2

0,22

35

ЛС59-1; ЛМЦС58-2-2

10X18Н9Т 20X13

ЖЧ-1

Сталь

Сталь

0,3

-

Латунь

Чугун

0,2

-

5.2 Значения коэффициентов трения в резьбе и бурте при отсутствии смазки приведены в таблицах 11 и 12.

Таблица 11 - Справочные данные по коэффициентам трения в резьбе без смазки (по отчётам ЛЭТИ)

Материал

Коэффициент трения µ, при температуре, t °C

Шпиндель

Втулка

от 20 до 100

св. 100 до 200

св. 200 до 300

10Х18Н9Т

БрАЖМц10-3-1,5

0,20 - 0,30

0,30 - 0,35

0,35 - 0,45

40Х

БрАЖМц10-3-1,5

40Х

БрАЖН11-6-6

10Х18Н9Т

ЖЧ-2

-

Ст5

ЛМцС58-2-2

-

20X13

ЛМцС58-2-2

0,25 - 0,35

0,35 - 0,45

-

10Х18Н9Т

БрАЖН11-6-6

0,48

14Х17Н2

БрАЖМц10-3-1,5

0,20 - 0,30

0,30 - 0,45

14Х17Н2

БрАЖН11-6-6

Таблица 12 - Справочные данные по коэффициентам трения в бурте без смазки (по отчётам ЛЭТИ)

Материал

Коэффициент трения µб при температуре, t °C

Бурт

Опора

20

100

200

300

10Х18Н9Т

БрАЖМц10-3-1,5

0,23

0,26

0,40 - 0,60

0,60 - 0,90

40Х

БрАЖМц10-3-1,5

0,23

0,24

0,30 - 0,40

0,80 - 1,30

14Х17Н2

БрАЖМц10-3-1,5

0,23 - 0,32

0,32 - 0,60

0,65 - 0,80

20X13

ЖЧ-1

0,21 - 0,24

0,24 - 0,35

0,35 - 0,55

0,55 - 0,78

10Х18Н9Т

БрАЖН11-6-6

0,25

0,26

0,38

0,50

40Х

БрАЖН11-6-6

0,24

0,32

0,50

14Х17Н2

БрАЖН11-6-6

0,25

0,25 - 0,30

0,33 - 0,40

0,40 - 0,50

35

ЛС59-1

0,22 - 0,27

0,36 - 0,40

0,40 - 0,50

0,50

35

ЛМцС58-2-2

0,22 - 0,28

0,29 - 0,37

0,37 - 0,54

5.3 Если резьба находится в среде, температура резьбы принимается равной температуре среды.

5.4 Если резьба находится в среде, которая является смазывающей (маслянистые среды), то коэффициенты трения принимаются по таблице 9; если же среда, не смазывающая - по таблице 11.

5.5 Значения коэффициентов трения в уплотнительных кольцах клапанов (при наличии скольжения уплотнительных поверхностей относительно друг друга) приведены в таблице 13.

Таблица 13 - Коэффициент трения в уплотнительных кольцах клапанов

Материал колец

Коэффициент трения µ

Сталь по стали

0,3

Сталь по бронзе

0,2

Примечание - При наличии скольжения уплотнительных поверхностей относительно друг друга.

5.6 Значение коэффициента трения в шаровой опоре типа шпиндель-золотник для стали, µш = 0,3.

5.7 Значение коэффициента трения в уплотнительных кольцах задвижек приведены в таблице 14.

Таблица 14 - Коэффициенты трения в уплотнительных кольцах задвижек

Материал колец

Коэффициент трения µк

Латунь, чугун, бронза

0,25

Стали, кроме 10Х18Н9Т, и твёрдые сплавы

0,30

10Х18Н9Т

0,35

5.8 Значение коэффициента трения между клином и диском в параллельной задвижке, µN = 0,35.

5.9 Коэффициенты трения в кранах

5.9.1 Значения коэффициентов трения пробки о корпус приведены в таблице 15.

Таблица 15 - Коэффициенты трения пробки о корпус

Материал колец

Коэффициент трения, µ

со смазкой

без смазки

Латунь, чугун, бронза

0,10

0,20

Фторопласт-4

-

0,05

5.9.2 Значение коэффициента трения шайбы о пробку и шайбы о корпус, µш = µ.

5.10 Коэффициенты трения в сальниковом уплотнении

5.10.1 Для пеньковых и асбестовых набивок значения коэффициентов трения в зависимости от рабочего давления среды приведены в таблице 16.

Таблица 16 - Коэффициенты трения в сальниковом уплотнении

Коэффициент трения, µ, при рабочем давлении Рр, МПа

До 2,5 включительно

2,6 - 6,3

6,4 - 15,9

16,0 - 34,9

35,0 - 50,0

0,1

0,07

0,05

0,03

0,02

5.11 Значения коэффициентов трения в манжетах приведены в таблице 17.

Таблица 17 - Коэффициенты трения в манжетах

Материал

Коэффициент трения µ

со смазкой

без смазки

среда - жидкость

среда - воздух

Резина

0,20

0,30

0,40

Фторопласт-4

0,05

0,10

Пластикат полихлорвиниловый

0,10

0,20

Примечание - При обильной смазке, а также в случае, если средой является масло, коэффициент трения может быть снижен на 50 %.

5.12 Значения коэффициентов трения в шпонке приведены в таблице 18.

Таблица 18 - Коэффициенты трения в шпонке

Материалы

Коэффициент трения µ

Сталь по бронзе

0,20

Сталь по стали, кроме 10Х18Н9Т

0,30

10Х18Н9Т

0,40

5.13 Коэффициенты трения в передачах

5.13.1 Значения коэффициентов трения для подшипников скольжения (для металлов):

- при наличии смазки µ = 0,10;

- без смазки µ = 0,20.

5.13.2 Значения коэффициентов трения для подшипников качения:

- для шарикоподшипников µ = 0,01;

- для роликоподшипников µ = 0,02.

5.13.3 Значения коэффициентов трения для зубчатой пары (для механически обработанных зубьев):

- при наличии смазки µ = 0,10 - 0,15;

- без смазки µ = 0,20 - 0,30.

5.13.4 Значения коэффициентов трения для червячной пары:

а) стальной червяк - бронзовое колесо (со смазкой):

- µ = 0,10 при v ≤ 1,0 м/с;

- µ = 0,05 при v = (1,0 - 2,0) м/с;

- µ = 0,03 при v > 2,0 м/с;

- v - окружная скорость червяка;

б) чугунный червяк - чугунное колесо (со смазкой):

- µ = 0,15;

в) стальной червяк- колесо ДСП:

- µ = 0,05.

5.13.5 Коэффициенты трения для карданной пары (шарнирная муфта).

5.13.5.1 Значение коэффициента трения оси о вилку - для стали µ = 0,3.

Примечания

1 Значения коэффициентов трения, приведённые в 5.13.1 - 5.13.5, являются коэффициентами трения движения; коэффициенты трения покоя следует принимать на 30 % выше.

2 Значения коэффициентов трения без смазки приводятся в качестве справочных.

В каждом отдельном случае необходимо принимать значения коэффициентов трения без смазки с учётом конкретных условий эксплуатации.

5.14 Значения коэффициентов трения металлов по металлам приведены в таблице 19.

Таблица 19 - Коэффициенты трения металлов по металлам

Материалы

Коэффициенты трения для материалов

Твёрдая сталь

Мягкая сталь

Платина

Никель

Медь

Латунь

Алюминий

Стекло

Олово

Свинец

Твёрдая сталь

0,39

Мягкая сталь

0,41

0,41

Платина

0,40

0,43

0,45

Никель

0,43

0,43

0,39

0,39

Медь

0,55

0,53

0,50

0,56

0,60

Латунь

0,54

0,51

0,56

0,50

0,62

0,63

Алюминий

0,65

0,61

0,80

0,75

0,70

0,71

0,94

Стекло

0,61

0,72

0,57

0,78

0,68

0,87

0,85

0,94

Олово

0,79

0,77

0,86

0,90

0,83

0,75

0,91

0,94

1,11

Свинец

1,96

1,93

2,07

2,15

1,95

2,11

2,00

2,40

2,20

3,30

5.15 Значения коэффициентов трения пластмасс по стали:

а) полиэтилен:

- сухое трение µ = 0,11;

- со смазкой µ = 0,03;

б) фторопласт-4:

- сухое трение µ = 0,05;

- со смазкой µ = 0,02;

в) при трении о нержавеющую сталь в воде:

- µ = 0,05.

Примечание - Приведённый выше перечень коэффициентов трения, принимаемых при расчёте арматуры, может дополняться в соответствии с СТ ЦКБА 057.

6 Условное плечо крутящего момента в трапецеидальной резьбе

6.1 Условное плечо Lp, крутящего момента в трапецеидальной резьбе шпинделя при закрытии, определяется по формуле (11):

                                                          (11)

Для шпинделей с нормальной и мелкой одноходовой и нормальной двухходовой трапецеидальной резьбой (ГОСТ 24737) условное плечо приведено в таблице 20.

Исходные данные:

dср - средний диаметр резьбы;

d0 - наружный диаметр резьбы;

t0 - ход резьбы;

t0 = tz;

t - шаг;

z - число заходов;

α - угол подъёма в резьбе;

ρ - угол трения в резьбе;

µ - коэффициент трения в резьбе;

 

Таблица 20 - Условное плечо крутящего момента в резьбе

d0, мм

Резьба

Условное плечо крутящего момента в резьбе,

 мм,

для коэффициента трения, µ, и угла трения, ρ, в резьбе

t0, мм

dср, мм

α

µ = 0,15;

ρ = 8°32'

µ = 0,17;

ρ = 9°39'

µ = 0,20;

ρ = 11°19'

µ = 0,25;

ρ = 14°02'

µ = 0,30;

ρ = 6°42'

10

2

9,0

4°03'

1,00

1,10

1,24

1,46

1,71

3

8,5

6°25'

1,13

1,22

1,36

1,59

1,81

6

8,5

12°42'

1,65

1,74

1,90

2,14

2,39

12

2

11,0

3°19'

1,15

1,26

1,43

1,72

2,00

3

10,5

5°12'

1,28

1,39

1,56

1,83

2,11

6

10,5

10°19'

1,79

1,91

2,08

2,38

2,67

14

2

13,0

2°48'

1,30

1,44

1,630

1,96

2,30

3

12,5

4°22'

1,43

1,56

1,760

2,08

2,41

6

12,5

8°42'

1,94

2,07

2,28

2,62

2,96

16

2

15,0

2°26'

1,45

1,61

1,84

2,22

2,60

4

14,0

5°12'

1,71

1,85

2,08

2,44

2,82

8

14,0

10°19'

2,40

2,54

2,78

3,16

3,56

18

2

17,0

2°09'

1,60

1,78

2,03

2,46

2,90

4

16,0

4°32'

1,86

2,03

2,27

2,69

3,11

8

16,0

9°03'

2,54

2,71

2,97

3,42

3,86

20

2

19,0

55'

1,75

1,95

2,23

2,72

3,20

4

18,0

4°03'

2,01

2,19

2,47

2,94

3,41

8

18,0

8°03'

2,69

2,87

3,16

3,65

4,15

22

2

21,0

1°45'

1,90

2,12

2,440

2,97

3,50

5

19,5

4°39'

2,29

2,49

2,79

3,30

3,81

10

19,5

9°15'

3,12

3,34

3,66

4,20

4,75

24

2

23,0

35'

2,05

2,27

2,63

3,21

3,80

5

21,5

4°14'

2,44

2,66

2,99

3,55

4,10

10

21,5

8°25'

3,28

3,50

3,86

4,44

5,04

26

2

25,0

28'

2,20

2,46

2,84

3,46

4,10

5

23,5

3°53'

2,59

2,83

3,19

3,80

4,40

10

23,5

7°42'

3,42

3,67

4,04

4,60

5,33

28

2

27,0

1°21'

2,35

2,62

3,04

3,71

4,40

5

25,5

3°34'

2,74

3,00

3,39

4,05

4,70

10

25,5

7°07'

3,57

3,84

4,25

4,93

5,63

30

3

28,5

1°55'

2,63

2,92

3,35

4,07

4,80

6

27,0

4°02'

3,01

3,28

3,71

4,41

5,11

12

27,0

8°03'

4,02

4,30

4,75

5,49

6,21

32

3

30,5

1°48'

2,79

3,09

3,55

4,34

5,10

6

29,0

3°46'

3,16

3,47

3,92

4,65

5,41

12

29,0

7°30'

4,16

4,48

4,95

5,72

6,51

34

3

32,5

1°41'

2,93

3,25

3,75

4,56

5,40

6

31,0

3°31'

3,30

3,62

4,10

4,90

5,70

12

31,0

7°00'

4,30

4,64

5,14

5,96

6,80

36

3

34,5

1°36'

3,08

3,43

3,95

4,82

5,70

6

33,0

3°19'

3,46

3,80

4,31

5,15

6,00

12

33,0

6°36'

4,45

4,81

5,32

6,20

7,11

38

3

36,5

1°30'

3,24

3,60

4,14

5,07

6,00

6

35,0

3°07'

3,60

3,97

4,50

5,40

6,30

12

35,0

6°14'

4,61

5,00

5,53

6,45

7,40

40

3

38,5

1°25'

3,38

3,77

4,35

5,31

6,30

6

37,0

2°57'

3,76

4,13

4,70

5,65

6,60

12

37,0

5°54'

4,75

5,15

5,74

6,71

7,70

42

3

40,5

1°21'

3,53

3,92

4,55

5,56

6,60

6

39,0

2°48'

3,90

4,31

4,90

5,91

6,90

12

39,0

5°36'

4,91

5,31

5,93

6,95

8,00

44

3

42,5

1°18'

3,68

4,10

4,75

5,82

6,90

8

40,0

3°38'

4,32

4,73

5,35

6,38

7,40

16

40,0

7°16'

5,66

6,09

6,72

7,79

8,87

46

3

44,5

1°14'

3,83

4,26

4,96

6,06

7,20

8

42,0

3°28'

4,46

4,90

5,55

6,63

7,74

16

42,0

6°56'

5,82

6,25

6,92

8,04

9,20

48

3

46,5

1°11'

3,98

4,44

5,16

6,32

7,50

8

44,0

3°19'

4,62

5,06

5,74

6,87

8,00

16

44,0

6°37'

5,96

6,41

7,10

8,30

9,50

50

3

48,5

1°08'

4,12

4,61

5,34

6,55

7,80

8

46,0

3°10'

4,76

5,23

5,94

7,12

8,30

16

46,0

6°20'

6,10

6,60

7,31

8,55

9,80

52

3

55,5

1°05'

4,28

4,79

5,54

6,84

8,10

8

48,0

3°02'

4,92

5,41

6,15

7,37

8,62

16

48,0

6°04'

6,25

6,75

7,50

8,79

10,10

55

3

53,5

1°01'

4,50

5,02

5,84

7,18

8,52

8

51,0

2°51'

5,14

5,66

6,45

7,73

9,05

16

51,0

5°43'

6,48

7,00

7,80

9,15

10,52

60

3

58,5

0°56'

4,86

5,45

6,35

7,80

9,30

8

56,0

2°36'

5,51

6,08

6,94

8,38

9,80

16

56,0

5°12'

6,84

7,43

8,30

9,76

11,27

62

4

60,0

1°13'

5,16

5,75

6,67

8,19

9,70

10

57,0

3°12'

5,91

6,50

7,37

8,85

10,30

20

57,0

6°23'

7,60

8,17

9,09

10,60

12,18

65

4

63,0

1°10'

5,38

6,02

6,97

8,55

10,16

10

60,0

3°02'

6,15

6,75

7,68

9,20

10,77

20

60,0

6°04'

7,80

8,43

9,38

10,99

12,57

70

4

68,0

1°04'

5,76

6,45

7,46

9,20

10,90

10

65,0

2°48'

6,51

7,18

8,17

9,85

11,50

20

65,0

5°36'

8,18

8,85

9,90

11,60

13,32

75

4

73,0

1°00'

6,12

6,86

7,96

9,80

11,64

10

70,0

2°36'

6,89

7,60

8,70

10,45

12,25

20

70,0

5°12'

8,55

9,26

10,40

12,20

14,10

78

4

76,0

0°58'

6,36

7,13

8,25

10,20

12,10

10

73,0

2°30'

7,12

7,85

8,98

10,82

12,70

20

73,0

5°00'

8,80

9,55

10,70

12,60

14,50

80

4

78,0

0°56'

6,50

7,30

8,45

10,40

12,40

10

75,0

2°26'

7,27

8,02

9,18

11,09

13,01

20

75,0

4°52'

8,92

9,71

10,89

12,80

14,80

85

5

82,5

1°06'

7,00

7,83

9,07

11,12

13,25

12

79,0

2°46'

7,90

8,70

9,91

12,00

13,95

24

79,0

5°32'

9,90

10,70

11,96

14,00

16,13

90

5

87,5

1°03'

7,40

8,25

9,57

11,78

14,00

12

84,0

2°36'

8,28

9,13

10,40

12,55

14,70

24

84,0

5°12'

10,25

11,15

12,45

14,65

16,90

95

5

92,5

0°59'

7,77

8,69

10,10

12,40

14,75

12

89,0

2°27'

8,65

9,55

10,90

13,19

15,45

24

89,0

4°55'

10,65

11,51

12,96

15,29

17,61

100

5

97,5

0°56'

8,14

9,10

10,59

13,00

15,50

12

94,0

2°20'

9,02

9,96

11,42

13,80

16,20

24

94,0

4°39'

11,00

12,00

13,42

15,90

18,35

110

5

107,5

0°51'

8,85

9,95

11,60

14,30

17,00

12

104,0

2°06'

9,75

10,80

12,40

15,00

17,70

24

104,0

4°12'

11,75

12,80

14,40

17,10

19,85

120

6

117,0

0°56'

9,78

10,91

12,70

15,60

18,60

16

112,0

2°36'

11,00

12,15

13,88

16,73

19,60

32

112,0

5°12'

12,65

14,85

16,61

19,54

22,50

130

6

127,0

0°52'

10,50

11,80

13,70

16,90

20,10

16

122,0

2°24'

11,80

13,00

14,90

18,00

21,11

32

122,0

4°46'

14,40

15,69

17,60

20,77

24,00

140

6

137,0

0°48'

11,30

12,63

14,70

18,16

21,60

16

132,0

2°13'

12,50

13,88

15,90

19,20

22,60

32

132,0

4°25'

15,20

16,55

18,59

22,00

25,50

150

6

147,0

0°45'

12,00

13,50

15,70

19,40

23,080

16

142,0

2°03'

13,27

14,70

16,85

20,50

24,10

32

142,0

4°06'

15,90

17,40

19,60

23,20

26,98

160

8

156,0

0°56'

13,00

14,60

16,93

20,80

24,80

16

152,0

1°55'

14,00

15,60

17,89

21,75

25,60

32

152,0

3°50'

16,70

18,20

20,58

24,50

28,50

170

8

166,0

0°53'

13,79

15,45

17,95

22,10

26,30

16

162,0

1°48'

14,80

16,37

18,90

22,92

27,19

32

162,0

3°36'

17,40

19,05

21,60

25,71

30,00

180

8

176,0

0°50'

14,50

16,30

18,90

23,30

27,80

20

170,0

2°09'

16,04

17,74

20,38

24,70

29,00

40

170,0

4°18'

19,40

21,13

23,76

28,20

32,60

190

8

186,0

0°47'

15,30

17,10

19,92

24,60

29,30

20

180,0

2°02'

16,80

18,60

21,32

25,92

30,50

40

180,0

4°03'

20,10

21,98

24,78

29,40

34,10

200

10

195,0

0°56'

16,25

18,20

21,19

26,00

31,00

20

190,0

1°55'

17,56

19,50

22,30

27,20

32,00

40

190,0

3°50'

20,80

22,80

25,76

30,70

35,61

6.2 Условное плечо  крутящего момента в трапецеидальной резьбе в начале открытия определяется по формуле (12):

                                                   (12)

Для шпинделей с нормальной и мелкой одноходовой и нормальной двухходовой трапецеидальной резьбой условное плечо () приведено в таблице 21:

Исходные данные:

dср - средний диаметр резьбы;

d0 - наружный диаметр резьбы;

t0 - ход резьбы,

t0 = t z;

t - шаг;

z - число заходов;

α - угол подъёма в резьбе;

ρ' - угол трения покоя в резьбе;

µ' - коэффициент трения покоя в резьбе;

  µ' = 1,3µ

Таблица 21 - Условное плечо () крутящего момента в резьбе

d0, мм

Резьба

Условное плечо крутящего момента в резьбе,

 мм,

для коэффициента трения, µ, и угла трения, ρ, в резьбе

t0,

мм

dср,

мм

α

µ' = 0,195

ρ' = 11°02'

µ' = 0,221

ρ' = 12°28'

µ' = 0,260

ρ' = 14°84'

µ' = 0,325

ρ' = 18°00'

µ' = 0,390

ρ' = 21°18'

10

2

9,0

4°03'

0,55

0,67

0,84

1,12

1,40

3

8,5

6°25'

0,34

0,45

0,61

0,87

1,13

6

8,5

12°42'

-

-

0,14

0,39

0,64

12

2

11,0

3°19'

0,75

0,89

1,10

1,44

1,79

3

10,5

5°12'

0,54

0,67

0,86

1,19

1,52

6

10,5

10°19'

0,07

0,20

0,39

0,71

1,02

14

2

13,0

2°48'

0,94

1,11

1,35

1,77

2,17

3

12,5

4°22'

0,73

0,89

1,12

1,52

1,90

6

12,5

8°42'

0,26

0,41

0,64

1,25

1,40

16

2

15,0

2°26'

1,13

1,33

1,61

2,09

2,56

4

14,0

5°12'

0,71

0,89

1,15

1,59

2,02

8

14,0

10°19'

0,09

0,26

0,52

0,94

1,36

18

2

17,0

2°09'

1,33

1,55

1,87

2,41

2,95

4

16,0

4°32'

0,91

1,12

1,42

1,92

2,41

8

16,0

9°03'

0,28

0,48

0,77

1,26

1,74

20

2

19,0

1°55'

1,52

1,77

2,13

2,74

3,34

4

18,0

4°03'

1,10

1,33

1,67

2,24

2,79

8

18,0

8°03'

0,47

0,69

1,03

1,57

2,12

22

2

21,0

1°45'

1,72

1,99

2,39

3,06

3,73

5

19,5

4°39'

1,09

1,34

1,70

2,31

2,92

10

19,5

9°15'

0,30

0,55

0,91

1,50

2,08

24

2

23,0

1°35'

1,91

2,21

2,65

3,39

4,12

5

21,5

4°14'

1,28

1,56

1,96

2,63

3,30

10

21,5

8°25'

0,49

0,76

1,16

1,81

2,46

26

2

25,0

1°28'

2,11

2,43

2,91

3,71

4,51

5

23,5

3°53'

1,47

1,77

2,22

2,96

3,69

10

23,5

7°42'

0,68

0,98

1,41

2,13

2,84

28

2

27,0

1°21'

2,30

2,65

3,17

4,04

4,90

5

25,5

3°34'

1,67

2,00

2,48

3,28

4,08

10

25,5

7°07'

0,87

1,19

1,67

2,45

3,22

30

3

28,5

1°55'

2,29

2,65

3,20

4,11

5,01

6

27,0

4°02'

1,66

2,00

2,51

3,36

4,20

12

27,0

8°05'

0,70

1,04

1,54

2,37

3,18

32

3

30,5

1°48'

2,49

2,87

3,46

4,43

5,40

6

29,0

3°46'

1,85

2,22

2,77

3,68

4,58

12

29,0

7°30'

0,90

1,26

1,80

2,69

3,56

34

3

32,5

1°41'

2,67

3,10

3,72

4,76

5,79

6

31,0

3°31'

2,04

2,44

3,03

4,00

4,97

12

31,0

7°00'

1,09

1,48

2,06

3,01

3,95

36

3

34,5

1°36'

2,87

3,32

3,97

5,09

6,19

6

33,0

3°19'

2,24

2,66

3,28

4,33

5,36

12

33,0

6°36'

1,28

1,70

2,31

3,33

4,34

38

3

36,5

1°30'

3,07

3,54

4,24

5,40

6,58

6

35,0

3°07'

2,44

2,88

3,55

4,65

5,76

12

35,0

6°14'

1,47

1,91

2,56

3,65

4,71

40

3

38,5

1°25'

3,26

3,76

4,50

5,74

6,97

6

37,0

2°57'

2,63

3,10

3,82

4,98

6,15

12

37,0

5°54'

1,660

2,13

2,82

3,96

5,10

42

3

40,5

1°21'

3,46

3,99

4,77

6,06

7,35

6

39,0

2°48'

2,83

3,32

4,06

5,30

6,55

12

39,0

5°36'

1,85

2,34

3,09

4,29

5,50

44

3

42,5

1°18'

3,66

4,20

5,02

6,38

7,75

8

40,0

3°38'

2,60

3,10

3,86

5,12

6,36

16

40,0

7°16'

1,32

1,82

2,56

3,80

5,00

46

3

44,5

1°14'

3,86

4,43

5,28

6,71

8,14

8

42,0

3°28'

2,79

3,33

4,12

5,45

6,75

16

42,0

6°56'

1,50

2,03

2,82

4,10

5,38

48

3

46,5

1°11'

4,05

4,64

5,55

7,04

8,52

8

44,0

3°19'

2,98

3,55

4,38

5,78

7,16

16

44,0

6°37'

1,70

2,25

3,09

4,43

5,77

50

3

48,5

1°08'

4,23

4,87

5,80

7,350

8,91

8

46,0

3°10'

3,18

3,78

4,65

6,100

7,54

16

46,0

6°20'

1,89

2,47

3,34

4,750

6,15

52

3

50,5

1°05'

4,43

5,09

6,07

7,700

9,30

8

48,0

3°02'

3,36

4,00

4,90

6,42

7,93

16

48,0

6°04'

2,09

2,70

3,58

5,07

6,55

55

3

53,5

1°01'

4,73

5,40

6,45

8,15

9,90

8

51,0

2°51'

3,68

4,32

5,30

6,92

8,51

16

51,0

5°43'

2,37

3,02

3,98

5,56

7,12

60

3

58,5

0°56'

5,22

5,98

7,09

9,00

10,87

8

56,0

2°36'

4,15

4,88

5,95

7,71

9,48

16

56,0

5°12'

2,86

3,57

4,62

6,37

8,10

(62)

4

60,0

1°13'

5,20

5,98

7,12

9,07

11,00

10

57,0

3°12'

3,94

4,65

5,73

7,53

9,33

20

57,0

6°23'

2,31

3,05

4,11

5,88

7,59

65

4

63,0

1°10'

5,49

6,30

7,50

9,52

11,58

10

60,0

3°02'

4,22

4,99

6,13

8,02

9,91

20

60,0

6°04'

2,61

3,36

4,47

6,34

8,17

70

4

68,0

1°04'

5,97

6,85

8,17

10,35

12,51

10

65,0

2°48'

4,72

5,53

6,77

8,85

10,90

20

65,0

5°36'

3,09

3,93

5,15

7,15

9,15

75

4

73,0

1°00'

6,47

7,40

8,81

11,17

13,50

10

70,0

2°36'

5,19

. 6,09

7,42

9,64

11,85

20

70,0

5°12'

3,56

4,46

5,77

7,95

10,10

(78)

4

76,0

0°58'

6,74

7,73

9,19

11,64

14,08

10

73,0

2°30

5,48

6,41

7,80

10,12

12,42

20

73,0

5°00'

3,87

4,78

6,15

8,43

10,67

80

4

78,0

0°56'

6,95

7,96

9,460

11,97

14,48

10

75,0

2°26'

5,67

6,63

8,060

10,45

12,81

20

75,0

4°52'

4,05

5,00

6,410

8,76

11,06

85

5

82,5

1°06'

7,22

8,29

9,88

12,53

15,18

12

79,0

2°46'

5,74

6,76

8,26

10,76

13,24

24

79,0

5°32'

3,81

4,81

6,30

8,75

11,15

90

5

87,5

1°03'

7,70

8,83

10,52

13,34

16,14

12

84,0

2°36'

6,22

7,30

8,90

11,57

14,22

24

84,0

5°12'

4,29

5,36

6,93

9,55

12,12

95

5

92,5

0°59'

8,20

9,40

11,17

14,15

17,12

12

89,0

2°27'

6,73

7,86

9,58

12,38

15,19

24

89,0

4°55'

4,78

5,90

7,57

10,34

13,08

100

5

97,5

0°56'

8,68

9,95

11,82

14,97

18,10

12

94,0

2°20'

7,19

8,43

10,19

13,18

16,15

24

94,0

4°39'

5,27

6,45

8,22

11,15

14,06

110

5

107,5

0°51'

9,65

11,05

13,12

16,59

20,04

12

104,0

2°06'

8,20

9,52

11,50

14,81

18,11

24

104,0

4°12'

6,25

7,55

9,53

12,77

15,99

120

6

117,0

0°56'

10,42

11,94

14,19

17,96

21,72

16

112,0

2°36'

8,30

9,75

11,87

15,42

18,96

32

112,0

5°12'

5,73

7,18

9,25

12,73

16,16

130

6

127,0

0°52'

11,39

13,04

15,48

19,58

23,66

16

122,0

2°24'

9,26

10,83

13,15

17,03

20,89

32

122,0

4°46'

6,70

8,25

10,53

14,35

18,10

140

6

137,0

0°48'

12,36

14,14

16,78

21,21

25,61

16

132,0

2°13'

10,24

11,93

14,45

18,66

22,84

32

132,0

4°25'

7,66

9,33

11,81

15,95

20,03

150

6

147,0

0°45'

13,33

15,29

18,07

22,82

27,56

16

142,0

2°03'

11,23

13,05

15,76

20,29

24,79

32

142,0

4°06'

8,63

10,44

13,11

17,57

21,98

160

8

156,0

0°56'

13,89

15,92

18,92

23,95

28,95

16

152,0

1°55'

12,20

14,15

17,05

21,91

26,74

32

152,0

3°50'

9,60

11,54

14,41

19,18

23,92

170

8

166,0

0°53'

14,86

17,02

20,21

25,56

30,89

16

162,0

1°48'

13,17

15,26

18,35

23,53

28,68

32

162,0

3°36'

10,57

12,64

15,70

20,80

25,84

180

8

176,0

0°50'

15,83

18,12

21,51

27,18

32,84

20

170,0

2°09'

13,28

15,47

18,72

24,16

29,55

40

170,0

4°18'

10,04

12,20

15,39

20,72

25,98

190

8

186,0

0°47'

16,81

19,23

22,81

28,82

34,80

20

180,0

2°02'

14,26

16,57

20,02

25,75

31,46

40

180,0

4°03'

11,02

13,32

16,70

22,36

27,94

200

10

195,0

0°56'

17,36

19,89

23,64

29,93

36,19

20

190,0

1°55'

15,25

17,69

21,32

27,39

33,42

40

190,0

3°50'

11,97

14,39

18,00

23,95

29,86

7 Усилия перемещения клина или дисков задвижек

7.1 Расчёт усилий перемещения клина или диска при закрытии (Q1) или при открытии (Q'1) производится по формулам (13 - 16):

для типа А (герметичность гарантируется только при давлении Рр):

Q1 = ксрQср + куQy - Qg,                                             (13)

                                             (14)

для типа Б (герметичность гарантируется только при давлении от 0 до Рр)

Q1 = ксрQср + куоQyо - Qg,                                             (15)

                                            (16)

где Qcp - усилие от давления среды;

Qy - усилие, необходимое для уплотнения при Р = Рр;

Qyo - усилие, необходимое для уплотнения при Р 0;

Qg - вес перемещающихся деталей.

Значения коэффициентов для формул (15), (16), (17), (18) приведены в таблице 22


Таблица 22 - Коэффициенты кср, к'ср, ку, к'у, куо, к'уо

Тип затвора

Материал колец

Коэффициенты

кср

ку = куо

к'ср

к'у = к'уо

кср

ку = куо

к'у

к'у = к'уо

кср

ку = куо

к'у

к'у = к'уо

Клиновая задвижка

Параллельная задвижка

угол φ = 2°52'

угол φ = 5°

угол φ = 20°

Тип А

QyQср

латунь, чугун, бронза

0,25

0

0,35

0

0,26

0

0,34

0

0,25

0

0,35

0

сталь, кроме 10Х18Н9Т твёрдые сплавы

0,30

0

0,39

0

0,31

0

0,39

0

0,30

0

0,40

0

10Х18Н9Т

0,36

0

0,44

0

0,36

0

0,44

0

0,35

0

0,45

0

Qy > Qср

латунь, чугун, бронза

-0,35

0,60

-0,25

0,60

-0,43

0,67

-0,17

0,52

-1,89

2,14

0,35

0

сталь, кроме 10Х18Н9Т и твёрдые сплавы

-040

0,7

-0,29

0,70

-0,48

0,77

-0,21

0,62

-1,94

2,24

0,40

0

10Х18Н9Т

-0,46

0,80

-0,34

0,80

-0,54

0,87

-0,26

0,72

-1,99

2,34

0,45

0

Тип Б

латунь, чугун, бронза

0,25

0,60

0,36

0,60

0,24

0,67

0,36

0,52

0,25

2,14

0,35

0

сталь, кроме 10Х18Н9Т и твёрдые сплавы

0,29

0,70

0,41

0,70

0,29

0,77

0,41

0,62

0,30

2,24

0,40

0

10Х18Н9Т

0,34

0,80

0,46

0,80

0,33

0,87

0,46

0,72

0,35

2,34

0,45

0


7.2 Расчёт усилий перемещения (Q1) производится по формулам (17, 18):

- для клиновых задвижек:

              (17)

- для параллельных задвижек:

                 (18)

где φ - половина угла клина (для параллельных задвижек с распорным клином φ = 20°);

µk - коэффициент трения в уплотнительных кольцах (см. таблица 14);

ρk = arctg µk;

µN - коэффициент трения между диском и клином в параллельной задвижке,

µN = 0,35;

pN = arctg µN;

R - реакция кольца корпуса, на которое передаётся Qcp при закрывании.

7.3 Расчёт усилий перемещения, (Q'1) производится по следующим формулам:

- для клиновых задвижек:

                 (19)

- для параллельных задвижек:

                                                      (20)

где  - коэффициент трения покоя в уплотнительных кольцах,

R' - реакция кольца корпуса, на которое передаётся Qcp при открывании.

7.4 Расчёт реакций R и R' в зависимости от типа затвора производится по формулам (21 - 25) (см. таблицу 23).

Таблица 23 - Расчёт реакций R и R'

Тип затвора

Реакции R и R' определяются по формулам для:

клиновой задвижки

параллельной задвижки

Тип А

QyQср

                           (21)

                          (22)

R = R' = Qср                           (23)

Qy > Qср

R = R' = Qy                                                                                   (24)

Тип Б

R = R' = Qyo + Qcp                                                                            (25)

7.5 Расчёт значений коэффициентов кср, ку = куо, к'ср, к'у = к'уо производится по формулам (26 - 38) (см. таблицу 24).

Таблица 24 - Коэффициенты кср, к'ср, ку, к'у, куо, к'уо

Тип затвора

Коэффициенты, кср, ку = куо, к'ср, к'у = к'уо определяются по формулам для:

клиновой задвижки

параллельной задвижки

Тип А

QyQср

                             (26)

                             (27)

ку = к'у = 0

кср = µk

к'ср = µk'

ку = к'у = 0

Qy > Qср

кср = -cosφ[tg(ρk + φ) + tgφ]                         (28)

к'ср = -cosφ[tg(ρ'k - φ) - tgφ]                         (29)

ку = 2cosφ(tgφ + µk)                                      (30)

к'у = 2cosφ(µ'k - tgφ)                                      (31)

кср = -[2tg(φ + ρN) + µk]                   (36)

к'ср = µ'k

ку = 2[tg(φ + ρN) + µk]                      (37)

к'у = 0

Тип Б

кср = cosφ[tgφ + 2µk - tg(ρk + φ)]                 (32)

к'ср = cosφ[2µ'k - tgφ - tg(ρ'k - φ)]                (33)

куо = ку = 2cosφ(tgφ + µk)                             (34)

к'уо = к'у = 2cosφ(µ'k - tgφ)                            (35)

кср = µk

к'ср = µ'k

куо = ку = 2[tg(φ + ρN) + µk]             (38)

к'уо = к'у = 0

8 Крутящие моменты при управлении арматурой

8.1 Крутящие моменты на маховиках и рукоятках в зависимости от их размеров и расположения могут приниматься в соответствии с разделом 4 СТ ЦКБА 072.

Лист регистрации изменений

Изм.

Номера листов (страниц)

Всего листов (страниц) в докум.

№ докум.

Входящий № сопроводительного документа и дата

Подп.

Дата

изменённых

заменённых

новых

аннулированных

 

Генеральный директор

ЗАО «НПФ «ЦКБА»

Дыдычкин В.П.

Первый заместитель генерального директора - директор по научной работе

Тарасьев Ю.И.

Заместитель генерального директора -

главный конструктор

Ширяев В.В.

Заместитель директора -начальник технического отдела

Дунаевский С.Н.

Начальник отдела № 118

Азарашвили Р.А.

Ведущий инженер-конструктор отдела № 118

Докторова А.О.

Исполнитель:

Инженер 121 отдела

Янчар Г.М.

СОГЛАСОВАНО:

Председатель ТК 259

Власов М.И.

 

 






ГОСТЫ, СТРОИТЕЛЬНЫЕ и ТЕХНИЧЕСКИЕ НОРМАТИВЫ.
Некоммерческая онлайн система, содержащая все Российские Госты, национальные Стандарты и нормативы.
В Системе содержится более 150000 файлов нормативно-технической документации, действующей на территории РФ.
Система предназначена для широкого круга инженерно-технических специалистов.

Рейтинг@Mail.ru Яндекс цитирования

Copyright © www.gostrf.com, 2008 - 2016