Крупнейшая бесплатная информационно-справочная система онлайн доступа к полному собранию технических нормативно-правовых актов РФ. Огромная база технических нормативов (более 150 тысяч документов) и полное собрание национальных стандартов, аутентичное официальной базе Госстандарта. GOSTRF.com - это более 1 Терабайта бесплатной технической информации для всех пользователей интернета. Все электронные копии представленных здесь документов могут распространяться без каких-либо ограничений. Поощряется распространение информации с этого сайта на любых других ресурсах. Каждый человек имеет право на неограниченный доступ к этим документам! Каждый человек имеет право на знание требований, изложенных в данных нормативно-правовых актах!

  


|| ЮРИДИЧЕСКИЕ КОНСУЛЬТАЦИИ || НОВОСТИ ДЛЯ ДЕЛОВЫХ ЛЮДЕЙ ||
Поиск документов в информационно-справочной системе:
 

АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ЗАКРЫТОГО ТИПА

НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННАЯ ФИРМА «ЦКБА»

РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ
МЕТОДИКА РАСЧЁТА ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ
ТРУБОПРОВОДНОЙ АРМАТУРЫ

РД 26-07-25-97

РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ

Дата введения 4 мая 1998 года

1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

Настоящий руководящий документ распространяется на запорную, регулирующую и предохранительную арматуру, предназначенную для установки в системах атомных электростанций, опытных и исследовательских ядерных реакторах, в системах и установках химических, нефтехимических и других производств с максимальным рабочим давлением до 20 МПа (200 кгс/см2) и с температурой рабочей среды до 873 К (600 °С) и устанавливает методику проведения теплового расчёта арматуры DN 10 до 1200 мм включительно.

 

УТВЕРЖДАЮ

Председатель Технического Комитета
ТК 259 Госстандарта России

М.И. Власов

«05» ____02______ 1998 г.

УТВЕРЖДАЮ

Генеральный директор
АОЗТ НПФ ЦКБА

В.А. Айриев

«___» ___________ 199 г.

ЛИСТ УТВЕРЖДЕНИЯ

Руководящего документа «Методика расчёта температурных полей трубопроводной арматуры».

РД 26-07-25-97

Заместитель Генерального

директора АОЗТ НПФ «ЦКБА»

по научной работе                                                                   Ю.И. Тарасьев

Главный конструктор                                                              В.В. Ширяев

Заместитель директора НТИЦ                                               Р.И. Хасанов

Начальник отдела 161                                                             А.А. Косарев

Начальник лаборатории 154                                                   В.В. Никитин

Начальник сектора                                                                  Г.И. Сергевнина

Ведущий инженер-исследователь                                          Н.С. Косых

 

 

 

СОГЛАСОВАНО

Руководитель инспекции
по надзору за обеспечением
качества насосов и арматуры
СЕО ГАН России

__________ В.А. Лавров

«17» _января__ 1997 г.

 

СОГЛАСОВАНО
Начальник Управления по надзору в химической
, нефтехимической и
нефтеперерабатывающей промышленности (Госгортехнадзор России)

Подпись     А.А. Шаталов

(Письмо № 11-11/307 от 9.09.98 г.)

 

2. НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

В настоящем руководящем материале использованы ссылки на следующие нормативные документы:

РД 302-07-122-89. «Методика расчёта температурных полей арматуры для сред с температурой до 873 К (600 °С)».

СТП 07.81-634-96 «Методические указания по проведению теплового расчёта задвижек для АЭС».

СТП 07.81-631-92. «Методика проведения теплового расчёта высокопараметрической арматуры клапанного типа».

3. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

3.1. Тепловой расчёт арматуры должен проводиться с целью определения температурных полей, необходимых для оценки работоспособности её теплонапряжённых узлов и деталей, а также выбора конструкционных материалов с ограниченной теплостойкостью.

3.2. Методика теплового расчёта должна решать линейные и нелинейные задачи стационарной и нестационарной теплопроводности при заданных граничных условиях для Кmax = 300 узловых точек.

3.3. Тепловой расчёт должен включать в себя:

а) задачу расчёта;

б) исходные данные;

в) условия расчёта;

г) тепловую модель;

д) программу теплового расчёта на электронных вычислительных машинах (ЭВМ);

е) расчет;

ж) заключение.

3.4. Программа теплового расчёта составлена на алгоритмическом языке «фортран» и реализована на персональных ЭВМ типа IВМ РС/AТ.

Требования к РС:

- наличие оперативной памяти не менее 536 КБ;

- наличие дискового пространства для хранения информации до 2 МБ.

3.5. Исходные данные и условия расчёта методики изложены в разделах 4, 5 настоящего стандарта.

4. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

4.1. Для проведения теплового расчёта необходимы следующие данные:

а) температурное поле на начальный момент времени t = 0, К;

б) закон изменения температуры рабочей и окружающей сред (линейный, нелинейный) или скорость изменения температуры рабочей и окружающих сред, b, К/ч;

в) Тн - температура рабочей среды на начальный момент времени t = 0, К;

г) Тк - температура рабочей среды на конец нестационарного режима, К;

д) Та - температура окружающей среды, К;

е) геометрические размеры расчетного изделия, м;

ж) марки материалов деталей;

и) теплофизические характеристики:

l - коэффициент теплопроводности материалов деталей, вт/м×ч×К;

a0 - коэффициент теплоотдачи со стороны рабочей среды, вт/м2×К,

aа - коэффициент теплоотдачи от наружных поверхностей изделия в окружающую среду, вт/м2×К,

r - плотность материалов, кг/м3;

с - удельная теплоёмкость материалов, вт/кг×К;

л) e1 - абсолютная невязка, К;

м) e2 - относительная невязка, %;

н) w - коэффициент релаксации.

5. УСЛОВИЯ РАСЧЁТА

5.1. При проведении теплового расчета за начальные условия следует принять температурное поле на начальный момент времени t = 0.

5.2. Граничные условия на наружных и внутренних поверхностях изделия (соприкасающихся с рабочей и окружающей средами) следует задавать в виде температуры рабочей и окружающей сред и соответствующих коэффициентов теплоотдачи (g = а×Dt).

5.3. Контактные термические сопротивления между соприкасающимися деталями не учитываются.

5.4. При проведении теплового расчёта следует рассматривать осесимметричную двухмерную нестационарную задачу в цилиндрической системе координат.

5.5. Тепловой расчёт следует проводить при переменных теплофизических характеристиках материалов (l, с, r) на каждом шаге по времени Dt.

6. МЕТОДИКА ТЕПЛОВОГО РАСЧЁТА

6.1. В основу методики теплового расчёта положено уравнение теплового баланса. Решение данного уравнения осуществлено методом конечных разностей (МКР).

6.2. Тепловая модель

6.2.1. Тепловая модель рассчитываемого изделия основана на дискретном представлении элементарных участков изделия с помощью схем замещения из термических сопротивлений.

6.2.2. В основе тепловой модели (см. рис. 1) принята осесимметричная половина сечения по оси штока (оси патрубков - в зависимости от того, какую часть изделия необходимо рассчитать) рассчитываемого изделия.

6.2.3. Разбивку на элементарные участки следует производить таким образом, чтобы избежать значительных искажений геометрии изделия.

6.2.4. Центральным точкам элементарных участков тепловой модели присваивается порядковый номер.

6.2.5. Верхняя и нижняя границы тепловой модели определяются исходя из конструктивных особенностей рассчитываемого изделия, а также в зависимости от того, температурное поле какого узла изделия интересует конструктора (заказчика). Проточная часть корпуса в тепловую модель выступающей части изделия не включается. При необходимости определения температурного поля нижней части корпуса (зоны проточной части) составляется отдельная тепловая модель. Принцип её составления аналогичен рассмотренному в настоящем разделе.

6.2.6. На нижней границе тепловой модели тепловой поток в осевом направлении задаётся равный нулю (Q = 0).

Тепловая модель клапана запорного DN 100

1 - фланец корпуса; 2 - шпилька; 3 - фланец крышки; 4 - втулка сильфонной сборки.

Рис. 1

6.2.7. При составлении тепловой модели фланцевого соединения изделия шпильки и гайки заменяются эквивалентными цилиндрами, имеющими общую с фланцевым соединением ось. Воздушный зазор между шпилькой и верхним фланцем не учитывается.

6.2.8. Эквивалентный цилиндр гайки выбирается таким образом, чтобы площадь его поперечного сечения и площадь боковой поверхности были равны соответственно суммарной площади поперечных сечений и суммарной площади боковых поверхностей гаек фланцевого соединения.

6.2.9. Шпильки заменяются тремя эквивалентными цилиндрами, расположенными:

а) в зоне верхнего фланца;

б) между нижним и верхним фланцами;

в) в зоне нижнего фланца.

6.2.10. Эквивалентные цилиндры шпилек выбираются таким образом, чтобы площади поперечных сечений и площади их боковых поверхностей были равны соответственно суммарной площади поперечных сечений и суммарной площади боковых поверхностей шпилек фланцевого соединения.

6.2.11. Тепловая модель должна включать внешние узловые точки, предназначенные для задания граничных условий. Внешним узловым точкам присваиваются номера 301, 302 и т.д.

6.3. Описание программы теплового расчёта на ЭВМ

6.3.1. Расчётная тепловая схема

6.3.1.1. В основу расчетной тепловой схемы для определения температурного поля элементарного участка положено конечно-разностное пятиточечное уравнение теплового баланса, решённое относительно температуры в узловой точке для момента времени t:

                                       (6.1)

где Qm-i, Qn-i, Qp-i, Qq-i - тепловые потоки между рассчитываемым участком и соседними участками m, n, p, q, соответствующие моменту времени t;

ti - температура в узловой точке i в момент времени t;

 - температура в узловой точке i в момент времени t - Dt;

Dt - шаг по времени.

6.3.1.2. Расчёт температуры в узловой точке каждого рассчитываемого элементарного участка в момент времени следует производить по формуле:

     (6.2)

где i = 1, 2, 3 ... k - номера узловых точек;

ci - удельная теплоёмкость материала участка, Вт/кг×К;

 - суммарная термическая проводимость соседних элементов;

Rm-i, Rn-i, Rp-i, Rq-i - термические сопротивления между узловыми точками, К/Вт.

6.3.1.3. Число уравнений должно равняться числу внутренних узлов тепловой модели.

6.3.1.4. Для каждого рассчитываемого участка следует определять термические сопротивления в радиальном и осевом направлениях, а при наличии соседних наружных узловых точек следует определять термические сопротивления теплообмена.

6.3.1.5. Расчёт термических сопротивлений в радиальном направлении для каждой узловой точки тепловой модели следует производить по формуле:

                                                     (6.3)

где l - коэффициент теплопроводности материала участка, вт/м;

hz - размер участка в осевом направлении, м;

ri - внутренний радиус участка, м;

ri+1 - внешний радиус участка, м.

6.3.1.6. Расчёт термических сопротивлений в осевом направлении для каждой узловой точки тепловой модели следует производить по формуле:

                                                     (6.4)

где hz, l, ri+1, ri - величины, определённые в п. 6.3.1.5.

6.3.1.7. Расчёт термических сопротивлений теплообмена для наружных узловых точек следует производить по формуле:

                                                            (6.5)

где a - коэффициент теплоотдачи со стороны рабочей и окружающей сред, вт/м2×К,

S - площадь элементарного участка, омываемого рабочей или окружающей средами, м2.

6.3.1.8. Расчёт коэффициента теплоотдачи от торцевых и боковых поверхностей изделия в окружающую среду следует выполнять по методике, изложенной в РД 302-07-122-89.

6.3.1.9. Расчёт коэффициента теплоотдачи от рабочей среды к внутренним поверхностям проточной части и горловины изделия следует выполнять по методикам, изложенным в:

а) СТП 07.81-631-92 - для арматуры клапанного типа;

б) СТП 07.81-634-96 - для задвижек.

6.3.1.10. Геометрические характеристики эквивалентных цилиндров, заменяющих гайки и шпильки, определяются следующим образом:

а) расчёт расстояния от узловой точки эквивалентного цилиндра гаек до оси симметрии определяется по формуле:

                                                            (6.6)

где z - число гаек;

r2 - радиус гайки, м.

б) расчёт половины толщины эквивалентного цилиндра гаек производится по формуле:

                                                             (6.7)

в) расстояние от узловой точки эквивалентного цилиндра части шпилек, расположенной в зонах верхнего и нижнего фланцев до оси симметрии, принимается равным радиусу окружности центров отверстий под шпильки до оси симметрии;

г) расчёт половины толщины эквивалентного цилиндра части шпилек, расположенной в зоне верхнего и нижнего фланцев, производится по формуле:

                                                       (6.8)

где z - число шпилек;

rш1,2 - соответственно радиусы шпилек в зоне верхнего и нижнего фланцев, м.

д) расчёт половины толщины эквивалентного цилиндра части шпилек, расположенной между верхним и нижним фланцами, производится по формуле:

                                                             (6.9)

где rш2 - радиус шпильки в зоне между верхним и нижним фланцами, м.

е) расчёт расстояния от узловой точки эквивалентного цилиндра части шпилек, расположенной между верхним и нижним фланцами, производится по формуле:

                                                        (6.10)

6.3.2. Программа теплового расчёта трубопроводной арматуры, предназначенная для реализации на ЭВМ, включает в себя:

а) алгоритм теплового расчёта изделия;

б) общие сведения о программе;

в) логическую структуру;

г) подготовку и описание входных данных;

д) рабочие массивы и вспомогательные переменные;

е) подготовку и описание выходных данных.

6.3.3. Алгоритм теплового расчёта изделия

6.3.3.1. Основное расчётное уравнение (6.2) для определения на ЭВМ температуры в узловой точке имеет вид:

ti = Amtm + Antn + Aptp + Aqtq + ... + Aiti-Dt                                   (6.11)

где Аm, Аn, Аp, Aq, Ai - коэффициенты уравнения:

                                         (6.12)

6.3.3.2. Решение системы уравнений (6.12) следует производить релаксационным методом Зейделя, т.е. решение на каждом шаге по времени считается законченным, если температурное поле в следующем приближении не отличается от предыдущего на величину более заданной.

6.3.3.3. При описании программы теплового расчёта сетка узловых точек имеет вид, представленный на рис. 2, где i = 1, 2, 3 ... k - номер узловой точки;

N1, N2, N3, N4 - номера соседних узловых точек;

 - расстояние от узловой точки до границы участка в радиальном направлении;

RT - расстояние от узловой точки до оси симметрии;

DH = hz - расстояние от узловой точки до границы участка в осевом направлении;

ri+1, ri - внешний и внутренний радиусы участка.

6.3.4. Общие сведения о программе

Программа содержит следующую информацию:

а) используемые операторы DIMENSION, READ, FORMAT, PRINT, DO, IF, GOTO, CONTINUE, STOP, END;

б) используемые стандартные программы FORT, LKED, ALOG.

6.3.5. Логическая структура программы

6.3.5.1. Логическая структура программы теплового расчёта содержит:

а) единую блок-схему теплового расчёта;

б) порядок расположения блоков в программе;

в) описание блоков, составляющих программу.

6.3.5.2. Единая блок-схема теплового расчёта представлена на рис. 3.

6.3.5.3. Порядок расположения блоков в программе представлен на рис. 4.

6.3.5.4. Каждый блок, составляющий программу теплового расчёта, содержит следующую информацию:

а) блок 1, представленный на рис. 5, содержит операторы, приведенные в п. 6.3.4. В блоке 1 необходимо описать все массивы, которые встречаются в программе расчёта. Исходное температурное поле образуется путём засылки начального значения температуры рабочей среды во все ячейки массива температуры. Помимо ввода исходных данных и формирования температурного поля в блоке 1 производится печать исходных данных;

Рис. 2

б) блок 2, представленный на рис. 6, служит для определения граничных условий, необходимых для расчёта температурного поля в данный момент времени. При определении граничных условий используется линейная интерполяция температуры среды и коэффициентов теплоотдачи между заданными значениями для различных моментов времени;

в) блок 3, представленный на рис. 7, предназначен для расчёта коэффициентов основного уравнения Ат, Ап, Ар, Аq, Аi на каждом шаге времени. При расчёте коэффициентов Ат, Ап, Ар, Аq, Аi используется температурное поле, полученное на предыдущем шаге времени. В начале линейным интерполированием определяются значения li, Сi, затем значения Rm-i, Rn-i, Rp-i, Rq-i и выполняется расчёт величин , Ат, Ап, Ар, Аq, Аi. Все указанные в этом блоке расчёты производятся в цикле (для каждой расчётной точки);

г) блок 4, представленный на рис. 8, предназначен для решения системы уравнений релаксационным методом Зейделя. Решение считается законченным, если температурное поле в следующем приближении не отличается от предыдущего на величину более заданной (см. п. 6.3.3.2).

6.3.6. Подготовка и описание входных данных

6.3.6.1. Исходными данными для расчёта являются:

а) геометрия элементарных участков тепловой модели рассчитываемого изделия;

б) граничные условия расчёта;

в) теплофизические характеристики материалов деталей и элементов, составляющих изделие;

г) начальные условия расчёта.

6.3.6.2. Ввод информации осуществляется в текстовые файлы средствами текстового редактора, загруженного в ПЭВМ (LEXICON):

а) в файле «geom.dat» (приложение А) задаются:

- общее количество элементарных участков тепловой модели;

- номера сред, окружающих изделие (рабочая и внешняя);

- количество среднемассовых точек температурного поля;

- геометрические характеристики элементарных участков тепловой модели;

- номера материалов элементарных участков тепловой модели (в соответствии с номерами из файла «tx01.dat»);

- номера элементарных участков тепловой модели, среднемассовые температуры которых необходимо определить;

б) в файле «wr01.dat» (приложение Б) задаются:

- параметры временного интервала проведения теплового расчёта (шаги времени);

- количество итераций расчёта;

- скорость изменения температуры рабочей среды;

- граничные условия на внутренних и наружных поверхностях изделия. Задаются в виде температуры рабочей и окружающей сред, коэффициентов теплоотдачи на поверхностях, омываемых рабочей и окружающей средами;

в) в файле «tx01.dat» (приложение В) задаются:

- данные по теплофизическим характеристикам материалов, применяемым в рассчитываемой конструкции трубопроводной арматуры. Значения теплофизических характеристик приводятся при ряде температур. Каждому материалу, введённому в данный файл, соответствует присвоенный номер;

- количество применяемых материалов;

г) в файле «tn01.dat» (приложение Г) содержится таблица массива начальных температур для узлов тепловой модели;

д) в файл «osn1.dat» (приложение Д) вводится набор текстовых файлов с входной информацией: «geom01.dat», «wr01.dat», «tx01.dat», «tn01.dat» для конкретного теплового расчёта методом конечных разностей. Ввод осуществляется средствами редактора «Norton».

Блок-схема теплового расчёта

Рис. 3

Рис. 4

Рис. 5

Рис. 6

Рис. 7

Рис. 8

Файл «osn1.dat» с входной информацией зафиксирован в программе расчёта - файл «filt.for» (приложение Е).

6.3.6.3. Обозначения исходных данных, принятые в тексте программы, представлены в таблице 1.

Таблица 1

Обозначение в тепловой модели

Обозначение в программе

Наименование величины

-

KN

Характер расчёта (начало или продолжение)

-

KVD

Количество различных шагов по времени

-

KM

Количество материалов в изделии

-

NG1

Количество внутренних узлов в тепловой модели

-

ND

Номер первичного узла граничной области доп. тепловой модели

-

NG2

Номер последнего узла граничной области доп. тепловой модели

-

N

Номер последнего узла внутренней области доп. тепловой модели

-

NH

Номер первой точки среды

-

L

Номер последней точки среды

-

MM

Максимальное число итераций

e1

DT1, C

Абсолютная невязка

e2

DT2

Относительная невязка

w

RK

Коэффициент релаксации

m, n, p, q

N1 [I:NG1], N2 [I:NG1], N3 [I:NG1], N4 [I:NG1], NI [ND:N]

Массивы номеров соседних участков (узлов)

ri + (ri+1 - ri)/2

RT [I:NG1], RT [ND:N], м

DR [I:NG1], DR [ND:N], м

Массив радиусов узлов

Массив расстояний от узловых точек до границ участков в радиальном направлении

Dt

D [I:KVD], c

Массив шагов по времени

 

KD [I:KVD]

Массив количества шагов

-

MM [I:NG1], MM [ND:N]

Массив номеров участков материалов

-

TG1, TG2, TG3, TG4, K

Значения температуры, при которых задаются l, r, с

l

TR1 [I:KM],  TR2 [I:KM], TR3 [I:KM], TR4 [I:KM], Вт/м×К

Массивы теплопроводности материалов при различных температурах

r × c

РR1 [I:KM], РR2 [I:KM], РR3 [I:KM], РTR4 [I:KM], Вт/м3×К

Массивы произведения плотности материалов на их удельную теплоёмкость при различных температурах

-

МКТ [I:KTS]

Массив количества линейных участков изменения температуры среды [КТS = L - NH + 1]

-

MKK [I:KTS]

Массив количества линейных участков изменения коэфф. теплоотдачи

-

VTS [I:KTS, I:K], c

Двухмерный массив начальных моментов времени, соответствующих линейным участкам изменения температуры среды [К = МК]

t0, ta

T [I:KTS, I:KT], K

Двухмерный массив температуры среды

-

VKT [I:KT, I:KK], c

Двухмерный массив начальных моментов времени, соответствующих линейным участкам изменения коэффициентов теплоотдачи [КК = МКК]

a0, aa

TK [I:KTS, I:KK], Вт/м2×К

Двухмерный массив коэффициентов теплоотдачи

-

T [I:NG1], T [ND:N], K

Начальное температурное поле

 

NT1 [I:KTG], NT2 [I:KTG]

Массивы номеров узлов основной тепловой модели для определения температуры на границе дополнительной тепловой модели [КТG = NG2 - ND + 1]

Примечание. При отсутствии дополнительной тепловой модели ND = NG2 = N массивы N1, N2, N3, N4, RT, DR, DН, ММ, Т должны содержать информацию только об основной тепловой модели. Массивы Т1, Т2 не вводятся.

6.3.6.4. Рабочие массивы и вспомогательные переменные, принятые в тексте программы, приведены в таблице 2.

6.3.6.5. Трансляция программы в счёт осуществляется запуском командного файла «с.bat».

6.3.6.6. Выходные данные выдаются ПЭВМ в виде машинограммы, включающей в себя:

а) исходные данные;

б) результаты вычислений. Результаты расчёта записываются в файл «niki.txt» (приложение Ж).

6.3.6.7. Выходные величины приведены в таблице 3.

6.3.6.8. Пример оформления теплового расчета приведен в приложении И.

Таблица 2

Обозначение в тепловой модели

Обозначение в программе

Наименование величины

Am, An, Ap, Aq, Ai

A1 [1:NG1], A2 [1:NG1], A3 [1:NG1], A4 [1:NG1], A5 [1:NG1], A1 [ND:N]

Массивы коэффициентов системы уравнений

t, ti

TH [1:NG1], TH [ND:N], K

Температурное поле предыдущего шага по времени

li

TP [1:NG1], TP [ND:N], Вт/м×K

Массив теплопроводности материалов участков при данном температурном поле

a0, aa

TP

Вт/м2×К

Массив коэффициентов теплоотдачи в момент времени t

ts

SAM (I), K

Массив средних температур в узлах

tm, tn, tp, tq

T1, T2, T3, T4, K

Температуры соседних узлов

Rm-i, Rn-i, Rp-i, Rq-i

R1, R2, R3, R4, K/ккал

Термические сопротивления между соседними узлами

ti

TT, K

Температура узла в момент времени t

ri

M

Номер итерации

Pt

MN

Количество несовпадений

-

1I, 1K, K, KK, TD, JD, 1I, 1KK, DT, DTG, DTP, DPK, DVR, KDV, DTP, DPK, DT, DTG, A, B, C, Ka, P1, P2, P3, S, SMMAX1, SMMAX2

Вспомогательные переменные

ci

CT [1:NG1], T [ND:N], Вт/кг×К

Массив теплоёмкостей участков при данном температурном поле

Таблица 3

Обозначение в тепловой модели

Обозначение в программе

Наименование величин

t

VRM, VR, мин

Время

t

T [I:NG], T [ND:N], K

Температурное поле

t0, ta

T [NH:L], K

Температура среды

ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение А

NG1 - >085< - количество внутр. узлов основной тепловой модели

ND - >085< - номер первого узла граничной области доп. тепловой модели

NG2 - >085< - номер последнего узла граничной области доп. тепловой модели

N - >085< - номер последнего узла внутр. области допол. тепловой модели

NH - >301< - номер первой точки среды

L - >302< - номер последней точки среды

KNN - >004< - количество среднемассовых объектов (KNN > 0)

НОМЕР

N1

N2

N3

N4

RT

DR

DH

NM

1

301

2

6

0

0,060500

0,003500

0,075000

03

2

1

3

7

0

0,069000

0,005000

0,075000

03

3

2

4

8

302

0,078500

0,004500

0,075000

03

4

3

5

9

302

0,085000

0,002000

0,075000

03

5

4

302

10

302

0,096000

0,009000

0,075000

03

6

301

7

22

1

0,060500

0,003500

0,075000

03

7

6

8

23

2

0,069000

0,005000

0,075000

03

8

7

9

24

3

0,078500

0,004500

0,075000

03

9

8

10

25

4

0,085000

0,002000

0,075000

03

10

9

302

26

5

0,096000

0,009000

0,075000

03

11

0

12

14

0

0,011000

0,011000

0,015000

01

12

11

13

15

301

0,025500

0,003500

0,015000

05

13

12

301

16

301

0,032500

0,003500

0,015000

05

14

0

15

17

11

0,011000

0,011000

0,015000

01

15

14

16

18

12

0,025500

0,003500

0,015000

05

16

15

301

19

13

0,032500

0,003500

0,015000

05

17

0

18

29

14

0,011000

0,011000

0,002500

01

18

17

19

30

15

0,025500

0,003500

0,002500

05

19

18

20

31

16

0,032500

0,003500

0,002500

05

20

19

21

32

301

0,041000

0,005000

0,002500

01

21

20

22

33

301

0,051500

0,005500

0,002500

01

22

21

23

34

6

0,060500

0,003500

0,002500

03

23

22

24

302

7

0,069000

0,005000

0,002500

03

24

23

25

302

8

0,078500

0,004500

0,002500

03

25

24

26

27

9

0,085000

0,002000

0,002500

03

26

25

302

302

10

0,096000

0,009000

0,002500

03

27

302

302

28

25

0,085000

0,002000

0,008500

02

28

302

302

49

27

0,085000

0,002000

0,008500

02

29

0

30

35

17

0,011000

0,011000

0,008500

01

30

29

31

36

18

0,025500

0,003500

0,008500

05

31

30

32

37

19

0,032500

0,003500

0,008500

05

32

31

33

38

20

0,041000

0,005000

0,008500

03

33

32

34

39

21

0,051500

0,005500

0,008500

03

34

33

302

40

22

0,060500

0,003500

0,008500

03

35

0

36

41

29

0,011000

0,011000

0,008500

01

36

35

37

42

30

0,025500

0,003500

0,008500

05

37

36

38

43

31

0,032500

0,003500

0,008500

05

38

37

39

44

32

0,041000

0,005000

0,008500

05

39

38

40

45

33

0,051500

0,005500

0,008500

05

40

39

302

46

34

0,060500

0,003500

0,008500

05

41

0

42

51

35

0,011000

0,011000

0,010000

01

42

41

43

52

36

0,025500

0,003500

0,010000

03

43

42

44

53

37

0,032500

0,003500

0,010000

03

44

43

45

54

38

0,041000

0,005000

0,010000

03

45

44

46

55

39

0,051500

0,005500

0,010000

03

46

45

47

56

40

0,060500

0,003500

0,010000

03

47

46

48

57

302

0,069000

0,005000

0,010000

03

48

47

49

58

302

0,078500

0,004500

0,010000

03

49

48

50

59

28

0,085000

0,002000

0,010000

02

50

49

302

60

302

0,096000

0,009000

0,010000

03

51

0

52

61

41

0,011000

0,011000

0,004500

01

52

51

53

62

42

0,025500

0,003500

0,004500

04

53

52

54

63

43

0,032500

0,003500

0,004500

04

54

53

55

64

44

0,041000

0,005000

0,004500

04

55

54

56

65

45

0,051500

0,005500

0,004500

03

56

55

57

66

46

0,060500

0,003500

0,004500

03

57

56

58

302

47

0,069000

0,005000

0,004500

03

58

57

59

302

48

0,078500

0,004500

0,004500

03

59

58

60

302

49

0,085000

0,002000

0,004500

02

60

59

302

302

50

0,096000

0,009000

0,004500

03

61

0

62

67

51

0,011000

0,011000

0,007000

01

62

61

63

68

52

0,025500

0,003500

0,007000

04

63

62

64

69

53

0,032500

0,003500

0,007000

04

64

63

65

70

54

0,041000

0,005000

0,007000

04

65

64

66

71

55

0,051500

0,005500

0,007000

03

66

65

302

72

56

0,060500

0,003500

0,007000

03

67

0

68

73

61

0,011000

0,011000

0,007000

01

68

67

69

74

62

0,025500

0,003500

0,007000

04

69

68

70

75

63

0,032500

0,003500

0,007000

04

70

69

71

76

64

0,041000

0,005000

0,007000

04

71

70

72

77

65

0,051500

0,005500

0,007000

03

72

71

302

78

66

0,060500

0,003500

0,007000

03

73

0

74

79

67

0,011000

0,011000

0,007500

01

74

73

75

80

68

0,025500

0,003500

0,007500

04

75

74

76

81

69

0,032500

0,003500

0,007500

04

76

75

77

82

70

0,041000

0,005000

0,007500

04

77

76

78

83

71

0,051500

0,005500

0,007500

03

78

77

302

84

72

0,060500

0,003500

0,007500

03

79

0

80

0

73

0,011000

0,011000

0,010000

01

80

79

81

0

74

0,025500

0,003500

0,010000

04

81

80

82

0

75

0,032500

0,003500

0,010000

04

82

81

83

0

76

0,041000

0,005000

0,010000

04

83

82

84

0

77

0,051500

0,005500

0,010000

03

84

83

85

0

78

0,060500

0,003500

0,010000

03

85

84

302

0

302

0,074500

0,010500

0,010000

03

 

NI

NL

КI

К6

массив для определения среднемассовой температуры
(необходимый min 1 запись)

1

01

22

26

05

2

25

59

59

25

3

46

56

60

50

4

32

38

40

34

 

NТ1

NТ2

массив узлов основной тепловой модели для определения температуры на границе дополнительной тепловой модели

1

...

...

Приложение Б

KVD => 22 < -- количество шагов по времени

ММ => 100 < -- количество итераций

DT1 => 0,100 < -- абсолютная невязка

DT2 => 0,0010 < -- относительная невязка

RK => 1,800 < -- коэффициент релаксации

KVD

D

KD

1

0,5

10

2

5,0

5

3

10,0

3

4

20,0

3

5

30,0

6

6

60,0

5

7

120,0

5

8

300,0

8

9

600,0

6

10

1800,0

6

11

3600,0

5

12

0,5

10

13

5,0

5

14

10,0

3

15

20,0

3

16

30,0

6

17

60,0

5

18

120,0

5

19

300,0

8

20

600,0

6

21

1800,0

6

22

3600,0

5

 

MKT

MKK

5

3

1

1

 

ВРЕМЯ

Тсред

0,0

20,0

10,0

190,0

36000,0

190,0

36010,0

20,0

72000,0

20,0

 

ВРЕМЯ

АLFA

0,0

1900,0000

36000,5

1100,0000

36010,0

1100,0000

 

ВРЕМЯ

Тсред

0,0

20,0

 

ВРЕМЯ

АLFA

0,0

7,0000

Приложение В

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ 26

КЛАПАНА ЗАПОРНОГО DN 100

16.07.96 г. (крышка, корпус из ст. 20)   исп. Сергевнина Г.И.

(1 СТРОКА - ПУСТАЯ, 2 И 3 - ИНФОРМАЦИОННЫЕ)

*>05<* - количество используемых материалов

температура

0000,0

0120,0

0240,0

0360,0

0000,00

0120,00

0240,00

0360,00

материал

теплопроводность

произведение р · с

1 о8х18н10т

11,340

13,150

14,940

10,640

862,00

942,00

984,00

1010,00

2 хн35вт

10,600

12,800

14,900

16,600

1000,00

1005,00

1020,00

1040,00

3 сталь 20

43,970

41,490

39,010

36,510

742,00

885,00

990,00

1080,00

4 сталь 45

51,900

50,300

47,100

43,700

894,00

931,00

998,00

1076,00

5 бронза

64,700

76,400

86,300

93,000

0600,00

0600,00

0600,00

0600,00

Приложение Г

КN = >0< -- характер расчетов                                 МАССИВ НАЧАЛЬНЫХ ТЕМПЕРАТУР

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

..0

Т(001 ... 010)

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

Т(011 ... 020)

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

Т(021 ... 030)

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

Т(031 ... 040)

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

Т(041 ... 050)

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

Т(051 ... 060)

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

Т(061 ... 070)

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

Т(071 ... 080)

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

Т(081 ... 090)

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

020,0

Приложение Д

= > biblal\tx26.dat < = - файл с теплофизичес. характеристиками материалов

= > biblal\ge26.dat < = - файл с номерами и размерами всех узлов

= > biblal\wr26.dat < = - файл с массивом шагов по времени и темпер. среды

= > biblal\tn16.dat < = - файл с начальной температурой

= > biblal\niki.txt < = - файл для результатов вычислений

Приложение Е

DIMENSION N1(300), N2(300), N3(300), N4(300), NM(300), RT(300),

*DR(300), DH(300), A1(300), A2(300), A3(300), A4(300), A5(300), T(315)

*, TH(300), TP(315), CT(300), D(30), KD(30), TP1(25), TP2(25), TP3(25),

*TP4(25), PR1(25), PR2(25), PR3(25), PR4(25), MKT(15), MKK(15),

*VTS(15, 20), TS(15, 20), VKT(15, 15), TK(15, 15), NT1(20), NT2(20)

DIMENSION SUM(99), SAM(99), OB(99), NI(50), KI(50), NL(50), KP(50)

character*75 fdi1, fdi2, fdi3, fdi4, fdi5

character*15 idi1, idi2, idi3, idi4, idi5

character*3 ioi1, ioi2, ioi3

open (5, file = 'biblal\osn1.dat', status = 'old')

read (5, '(4x, a, /, 3(4x, a, /), 4x, a)') idi1, idi2, idi3, idi4, idi5

write (*, '(5x, a, 2x, a)')' файл с материалами ->', idi1

write (*, '(5x, a, 2x, a)')' файл с геометрией ->', idi2

write (*, '(5x, a, 2x, a)')' файл с шагами времени ->', idi3

write (*, '(5x, a, 2x, a)')' файл с нач. температурой ->', idi4

write (*, '(5x, a, 2x, a)')' выходной файл ->', idi5

wase = 0.9E13

smmax1 = 0.

smmax2 = 0.

close (5)

open (5, file = idi1, status = 'old')

read (5, '(5(3x, a, /))') fdi1, fdi2, fdi3, fdi4, fdi5

write (*, '(7(3x, a, /))') fdi1, fdi2, fdi3, fdi2, fdi4, fdi2, fdi5

read (5, '(4x, i2)') KM

write (*, '(25x, a, 1x, i2/)') 'КОЛИЧЕСТВО МАТЕРИАЛОВ = ', KM

read (5, '(5x, a, 10x, a)') ioi1, ioi2

read (5, '(14x, 4(lx, f6.1), /, 1x)') TG1, TG2, TG3, TG4

write (*, '(5x, 4(8x, a, f6.1))'i) 'T1 = ', TG1, 'T2 = ', TG2, 'T3 = ', TG3,

*'T4 =', TG4

open (6, file = idi5, status = 'old')

write (6, '(7(3x, a, /))') fdi1, fdi2, fdi3, fdi2, fdi4, fdi2, fdi5

write (6, '(25x, a, lx, i2, /)') 'КОЛИЧЕСТВО МАТЕРИАЛОВ = ', KM

write (6, '(lx, 4(8x, a, f6.1), /)') 'T1 = ', TG1, 'T2 = ', TG2, 'T3 = ', TG3,

*'T4 = ', TG4

write (6, '(8x, a, 12x, a, /)') 'теплопроводность',

*'плотность * теплоемкость'

do 900 I = 1, KM

read (5, '(14x, 4(1x, f6.3), 2x, 4(1x, f7.2))') TP1(I), TP2(I), TP3(I),

*TP4(I), PR1(I), PR2(I), PR3(I), PR4(I)

write (6, '(2x, i2, 4(2x, f6.3), 4x, 4(1x, f7.2))') I, TP1(I), TP2(I),

*TP3(I), TP4(I), PR1(I), PR2(I), PR3(I), PR4(I)

900 write (*, '(2x, i2, 4(2x, f6.3), 4x, 4(1x, f7.2)) ') I, TP1(I), TP2(I),

*TP3(I), TP4(I), PR1(I), PR2(I), PR3(I), PR4(I)

close (5)

open (5, file = idi2, status = 'old')

read (5, '(7(5x, i3, /), /, /)') NG1, ND, NG2, N, NH, L, KNN

write (6, '(2x, /, 12x, A)') 'геометрические характеристики узлов'

write (6, '(4x, /, 7(3x, a, i3), /)') 'NG1 = ', NG1, 'ND = ', ND, 'NG2 = ', NG2,

*'N = ', N, 'NH = ', NH, 'L = ', L, 'KNN = ', KNN

write (*, '(7(3x, а, i3))') 'NG1 = ', NG1, 'ND = ', ND, 'NG2 = ', NG2,

*'N = ', N, 'NH = ', NH, 'L = ', L, 'KNN = ', KNN

do 901 I = 1, NG1

read (5, '(6x, 4(3x, i3), 3(3x, f8.6), 3x, i2)') N1(I), N2(I), N3(I), N4(I),

*RT(I), DR(I), DH(I), NM(I)

901 write (6, '(3x, i3, 4(3x, i3), 3(3x, f8.6), 3x, i2)') I, N1(I), N2(I), N3(I),

*N4(I), RT(I), DR(I), DH(I), NM(I)

IF (ND.EQ.N) GO TO 903

902 write (6, '(3x, i3, 4(3x, i3), 3(3x, f8.6), 3x, i2)') I, N1(I), N2(1), N3(1),

*N4(I), RT(I), DR(I), DH(I), NM(I)

903 continue

read (5, '(9x, a, /, /)') ioi3

if (ioi3.EQ.ioi2) go to 904

write (*, '(5x, a)') '-> лишние узлы в файле ge01.dat - N1, N2 ... '

go to 999

904 do 905 I 1, KNN

read (5, '(6x, 4(3x, i3))') NI(I), NL(I), KI(I), KP(I)

write (6, '(3x, i3, 4(3x, a, i3))') I, 'NI = ', NI(I), 'NL = ', NL(I), 'KI = ', *KI(I), 'KP', KP(I)

905 write (*, '(3x, i3, 4(3x, a, i3))') I, 'NI = ', NI(I), 'NL = ', NL(I), 'KI = ', *KI(I), 'KP = ', KP(I)

read (5, '(9x, a, /, /)') ioi3

if( ioi3.EQ.ioi2) go to 906

write (*, '(5x, a) ') '-> лишние записи в файле ge01.dat - NI, NL... '

go to 999

906 IF(ND.EQ.N) GO TO 908

KTG = NG2 - ND + 1

do 907 I = 1, KTG

read (5, '(6x, 2(3x, i3))') NT1(I), NT2(I)

write (6, '(3x, i2, 2(3x, a, i3))') I, 'NT1 = ', NT1(I), 'NT2 = ', NT2(I)

907 write (*, '(3x, i3, 2(3x, a, i3))') I, 'NT1 = ', NT1(I), 'NT2 = ', NT2(I)

908 close (5)

open (7, file = 'prn', status = 'old')

open (5, file = idi3, status = 'old')

read (5, '(7x, i6, /, 7x, i6, /, 7x, f6.3, /, 7x, f6.4, /, 7x, f6.3, /, /, /)')

*KVD, MM, DT1, DT2, RK

WRITE (6, '(2x, /, 2X, 2(2X, A, I4), 2(2X, A, F6.3), 2X, A, F6.4, /)') 'KVD = '

*, KVD, 'MM = ', MM, 'RK = ', RK, 'DT1 =', DT1, 'DT2 = ', DT2

WRITE (*, '(2X, 2(2X, A, I4), 2(2X, A, F6.3), 2X, A, F6.4)') 'KVD = ', KVD,

*'MM = ', MM, 'RK = ', RK, 'DT1 = ', DT1, 'DT2 = ', DT2

do 912 I = 1, KVD

READ (5, '(9X, F7.1, 3X, I2)') D(I), KD(I)

WRITE (6, '(9X, I3, 3X, F7.1, 3X, I2)') I, D(I), KD(I)

912 WRITE (*, '(9X, I3, 3X, F7.1, 3X, I2)') I, D(I), KD(I)

read (5, '(3x, a, /, /)') ioi3

if (ioi3.EQ.ioi2) go to 913

write (*, '(5x, a)') '-> лишние записи в файле wr01.dat - D, KD'

go to 999

913 KTS = L - NH + 1

DO 914 I = 1, KTS

READ (5, '(3X, I3, 3X, I3)') MKT(I), MKK(I)

WRITE (6, '(9X, I3, 3X, A, I3, 3X, A, I3)') I, 'MKT = ', MKT(I), 'MKK = ', MKK(I)

914 WRITE (*, '(9X, I3, 3X, A, I3, 3X, A, I3)') I, 'MKT = ', MKT(I), 'MKK = ', MKK(I)

read (5, '(3x, a, /, /)') ioi3

if (ioi3.EQ.ioi2) go to 915

write (*, '(5x, a)') '-> лишние записи в файле wr01.dat - MКТ, МКК'

go to 999

915 DO 920 I = 1, KTS

DO 916 K = 1, MKT(I)

read (5, '(3x, f7.1, 3x, f5.1)') VTS(I, K), TS(I, K)

WRITE (6, '(3X, A, F7.1, 3X, A, F5.1)') 'VTS = ', VTS(I, K), 'TS = ', TS(I, K)

916 WRITE (*, '(3X, A, F7.1, 3X, A, F5.1)') 'VTS = ', VTS(I, K), 'TS = ', TS(I, K)

read (5, '(3x, a, /, /)') ioi3

if (ioi3.EQ.ioi2) go to 917

write (*, '(5x, 12, a)') I, 'лишние записи в файле wr01.dat - VTS, TS'

918 WRITE (*, '(3X, A, F7.1, 2X, A, F10.4)') 'VKT = ', VKT(I, K), 'TK = ', TK(I, K)

read (5, '(3x, a, /, /}') ioi3

if (ioi3.EQ.ioi2) go to 919

write {*, '(5x, 12, a)') I, 'лишние записи в файле wr01.dat - VКТ, ТК'

919 CONTINUE

920 CONTINUE

close (5)

IXOD = 1

open (5, file = idi4, status = 'old')

do 909 I = 1, 300

909 T(I) = TS(1, 1)

read (5, '(7x, i1, /, /, /)') KN

write (*, '(10x, a, i2) ') 'KN = ', KN

M = 0

KPR = 0

777 KPR = KPR + 1

KPR1 = KPR*10

IF (KPR1.GT.N) GO TO 778

GO TO 777

778 IF (KN.EQ.0) GO TO 911

write (6, '(25x, a, /)') 'НАЧАЛЬНОЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ'

do 910 I = 1, 30

K = 10*I

READ (5, '(16X, 10(1X, F5.1))') T(K-9), T(K-8), T(K-7), T(K-6),

*T(K-5), T(K-4), T(K-3), T(K-2), T(K-1), T(K)

910 write (6, '(16X, 10(1X, F5.1))') T(X-9), T(K-8), T(K-7), T(K-6),

*T(K-5), T(K-4), T(K-3), T(K-2), T(K-l), T(K)

911 continue

107 close (5)

VR = VTS(1,1)

DO 189 JD = 1, KVD

DVR = D(JD)

KVD = KD(JD)

DO 189 ID = 1, KDV

С ИНТЕРПОЛЯЦИЯ

VR = VR + DVR

DO 130 I = 1, KTS

IT = I + NH - 1

K = MKT(I)

KK = MKK(I)

IF (K.EQ.1.OR.VR.GT.VTS(I, K)) GO TO 97

IK = K - 1

DO 98 J = 1, IK

A = VTS(I, J)

B = VTS(I, J + 1)

IF (VR.LE.A.OR.B.LT.VR) GO TO 98

T(IT) = TS(I, J) + (TS(I, J + l) - TS(I, J))*(VR - A)/(B - A)

98 CONTINUE

GO TO 99

97 T(IT) = TS(I, K)

99 IF (KK.EQ.1.OR.VR.GT.VKT(I, KK)) GO TO 124

IKK = KK - 1

DO 122 JK = 1, IKK

A = VKT(I, JK)

B = VKT(I, JK + 1)

IF (VR.LE.A.OR.B.LT.VR) GO TO 122

TP(IT) = TR(I, JK) + (TK(I, JK + 1) - TK(I, JK))*(VR-A)/(B-A)*)

124 ТP(IT) TК(I, КК)

130 CONTINUE

K1 = 1

K2 = NG1

77 DO 96 I = K1, K2

K = NM(I)

TT = T(I)

IF (TT.LT.TG2) GO TO 93

IF (TG2.LE.TT.AND.TT.LE.TG3) GO TO 94

DTG = TG4 - TG3

DT = TT - TG3

A = TP3(K)

B = PR3(K)

DTP = TP4(K) - A

DPR = PR4(K) - B

GO TO 95

93 DTG = TG2 - TG1

DТ = TT - TG1

A = TP1(K)

B = PR1(K)

DTP = TP2(K) - A

DPR = PR2(K) - B

GO TO 95

94 DTG = TG3 - TG2

DT = TT - TG2

A = TP2(K)

B = PR2(K)

DTP = TR3(K) - A

DPR = PR3(K) - B

95 C = DT/DTG

TP(I) = DTP*C + A

P = DPR*C + B

96 CT(I) = P*3.1416*8.*RT(I)*DR(I)*DH(I)

С РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТОВ

DO 37 I = K1, K2

TH(I) = T(I)

A = RT(I)

B = DR(I)

C = DH(I)

P = 4*3,1416*TP(I)

P1 = P*C

P2 = P*A*B

K = N1(I)

if (K.EQ.0) go to 9

GO TO 11

9 R1 = 0.9E13

GO TO 14

11 R48 = A/(A - B)

R1 = LOG(R48)/P1

P3 = 4.*3.1416*C*TP(K)

if (K.GT.N) go to 13

12 R1 = RH + LOG(1.+DR(K)/RT(K))/P3

GO TO 14

13 R1 = R1 + 1./P3/(A - B)

14 K = N2(I)

if (K.EQ.0) go to 15

GO TO 16

Р3 = 4.*3.1416*С*ТР(К)

if (K.GT.N) go to 19

18 R2 = R2 + LOG(RT(K)/(RT(K) - DR(K)))/P3

GO TO 22

19 R2 = R2 + 1./P3/(A + B)

22 K = N3(I)

if (K.EQ.0) go to 24

GO TO 25

24 R3 = 0.9E13

GO TO 29

25 R3 = C/P2

Р3 = 4.*3.1416*ТР(К)

if (K.GT.N) go to 28

27 R3 = R3 + DH(K)/P3/RT(K)/DR(K)

GO TO 29

28 R3 = R3 + 1./P3/A/B

29 K = N4(I)

if (K.EQ.0) go to 31

GO TO 32

31 R4 = 0.9E13

GO TO 36

32 R4 = C/P2

P3 = 4.*3.1416*TP(K)

if (K.GT.K) go to 34

33 R4 = R4 + DH(K)/P3/RT(K)/DR(K)

GO TO 36

34 R4 = R4 + 1./P3/A/B

36 S = 1./R1 + 1./R2 + 1./R3 + 1./R4 + 3600.*CT(I)/DVR

A5(I) = 3600.*CT(I)/DVR/S

A1(I) = 1./R1/S

A2(I) = 1./R2/S

A3(I) = 1./R3/S

A4(I) = 1./R4/S

37 CONTINUE

C РАСЧЕТ ТЕМПЕРАТУР

IF (K1.NE.1) K1 = NG2 + 1

M = 1

39 NH = 0

DO 66 I = K1, K2

K = N1(I)

if (K.EQ.0) go to 41

GO TO 42

41 T1 = 0

GO TO 44

42 T1 = T(K)

44 K = N2(I)

if (K.EQ.0) go to 45

GO TO 46

45 T2 = 0.

GO TO 48

46 T2 = T(K)

48 K = N3(I)

if (K.EQ.0) go to 49

GO TO 51

49 T3 = 0.

GO TO 52*)

85 continue

DO 701 I = NH, L

701 WRITE (6, '(10Х, А, I3, A, F6.1)') 'TEMPERATURA', I, ' SREDY =', T(I)

do 700 I = 1, KNN

write (6, '(10x, A, a, f6.1, A, I3, A, I3)') 'среднемассовая',

*'температура = ', SAM(I), ' для NI = ', NI(I), ' и KI = ', KI(I)

700 continue

С

IF (knn.ne.4) GO TO 189

C

IF (knn.ne.4) GO TO 189

SAM13 = SAM(1) - SAM(3)

SAM42 = SAM(4) - SAM(2)

IF (SMMAX1.GT.abs(SAM13)) GO TO 888

SMMAX1 = SAM13

vra = vr

888 CONTINUE

IF (SMMAX2.GT.abs(SAM42)) GO TO 889

SMMAX2 = SAM42

vri = vr

889 CONTINUE

write (6, '(10X, A, a, f6.1)') 'перепад температур',

*'t1 - t3 = ', SAM13

write (6, '(10X, A, a, f6.1)') 'перепад температур',

*'t4 - t2 = ', SAM42

C

IF (ND.EQ.N) GO TO 189

189 CONTINUE

IF (ND.EQ.N) GO TO 193

101 continue

111 continue

193 CONTINUE

999 CONTINUE

IF (knn.ne.4) GO TO 1899

С

write (6, '(10X, A, a, f6.1)') 'МАКСИМАЛЬНЫЙ ПЕРЕПАД',

*'t1 - t3 = ', SMMAX1

write (6, '(10x, A, a, f6.1)') 'В МОМЕНТ ВРЕМЕНИ',

*' = ', vra

write (6, '(10X, A, a, f6.1)') 'МАКСИМАЛЬНЫЙ ПЕРЕПАД',

*'t4 - t2 = ', SMMAX2

write (6, '(10X, A, a, f6.1)') 'В МОМЕНТ ВРЕМЕНИ',

*' = ', vri

1899 STOP

END

С SIM(KK) = (RT(KI(KK)) + DR(KI(KK)))**2. - (RT(NI(KK)) - DR(NI(KK)))**2

SAM(KK) = SUM(KK)/OB(KK)

310 CONTINUE

IF (ND.EQ.N) GO TO 81

IF (K1.NE.1) GO TO 81

DO 80 K = 1, KTG

IT = ND+ K - 1

I = NT1(K)

J = NT2(K)

80 T(IT) = (T(I)+T(J))/2

K1 = ND

K2 = N

GO TO 77

Приложение Ж

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ 26

КЛАПАНА ЗАПОРНОГО DN 100

16.07.96 г. (крышка, корпус из ст. 20)   исп. Сергевнина Г.И.

КОЛИЧЕСТВО МАТЕРИАЛОВ = 5

Т1 = .0                     Т2 = 120.0                   Т3 = 240.0                    Т4 = 360.0

теплопроводность

плотность * теплоемкость

1

11,340

13,150

14,940

16,640

862,00

942,00

984,00

1010,00

2

10,600

12,800

14,900

16,600

1000,00

1005,00

1020,00

1040,00

3

43,970

41,490

39,010

36,510

742,00

885,00

990,00

1080,00

4

51,900

50,300

47,100

43,700

894,00

931,00

998,00

1076,00

5

64,700

76,400

86,300

93,000

600,00

600,00

600,00

600,00

геометрические характеристики узлов

NG1 = 85        ND = 85        NG2 = 85        N = 85       NH = 301     L = 302    KNN = 4

1

301

2

6

0

,060500

,003500

,075000

3

2

1

3

7

0

,069000

,005000

,075000

3

3

2

4

8

302

,078500

,004500

,075000

3

4

3

5

9

302

,085000

,002000

,075000

3

5

4

302

10

302

,096000

,009000

,075000

3

6

301

7

22

1

,060500

,003500

,075000

3

7

6

8

23

2

,069000

,005000

,075000

3

8

7

9

24

3

,078500

,004500

,075000

3

9

8

10

25

4

,085000

,002000

,075000

3

10

9

302

26

5

,096000

,009000

,075000

3

11

0

12

14

0

,011000

,011000

,015000

1

12

11

13

15

301

,025500

,003500

,015000

5

13

12

301

16

301

,032500

,003500

,015000

5

14

0

15

17

11

,011000

,011000

,015000

1

15

14

16

18

12

,025500

,003500

,015000

5

16

15

301

19

13

,032500

,003500

,015000

5

17

0

18

29

14

,011000

,011000

,002500

1

18

17

19

30

15

,025500

,003500

,002500

5

19

18

20

31

16

,032500

,003500

,002500

5

20

19

21

32

301

,041000

,005000

,002500

1

21

20

22

33

301

,051500

,005500

,002500

1

22

21

23

34

6

,060500

,003500

,002500

3

23

22

24

302

7

,069000

,005000

,002500

3

24

23

25

302

8

,078500

,004500

,002500

3

25

24

26

27

9

,085000

,002000

,002500

3

26

25

302

302

10

,096000

,009000

,002500

3

27

302

302

28

25

,085000

,002000

,008500

2

28

302

302

49

27

,085000

,002000

,008500

2

29

0

30

35

17

,011000

,011000

,008500

1

30

29

31

36

18

,025500

,003500

,008500

5

31

30

32

37

19

,032500

,003500

,008500

5

32

31

33

38

20

,041000

,005000

,008500

3

33

32

34

39

21

,051500

,005500

,008500

3

34

33

302

40

22

,060500

,003500

,008500

3

35

0

36

41

29

,011000

,011000

,008500

1

36

35

37

42

30

,025500

,003500

,008500

5

37

36

38

43

31

,032500

,003500

,008500

5

38

37

39

44

32

,041000

,005000

,008500

5

39

38

40

45

33

,051500

,005500

,008500

5

40

39

302

46

34

,060500

,003500

,008500

5

41

0

42

51

35

,011000

,011000

,010000

1

42

41

43

52

36

,025500

,003500

,010000

3

43

42

44

53

37

,032500

,003500

,010000

3

44

43

45

54

38

,041000

,005000

,010000

3

45

44

46

55

39

,051500

,005500

,010000

3

46

45

47

56

40

,060500

,003500

,010000

3

47

46

48

57

302

,069000

,005000

,010000

3

48

47

49

58

302

,078500

,004500

,010000

3

49

48

50

59

28

,085000

,002000

,010000

2

50

49

302

60

302

,096000

,009000

,010000

3

51

0

52

61

41

,011000

,011000

,004500

1

52

51

53

62

42

,025500

,003500

,004500

4

53

52

54

63

43

,032500

,003500

,004500

4

54

53

55

64

44

,041000

,005000

,004500

4

55

54

56

65

45

,051500

,005500

,004500

3

56

55

57

66

46

,060500

,003500

,004500

3

57

56

58

302

47

,069000

,005000

,004500

3

58

57

59

302

48

,078500

,004500

,004500

3

59

58

60

302

49

,085000

,002000

,004500

2

60

59

302

302

50

,096000

,009000

,004500

3

61

0

62

67

51

,011000

,011000

,007000

1

62

61

63

68

52

,025500

,003500

,007000

4

63

62

64

69

53

,032500

,003500

,007000

4

64

63

65

70

54

,041000

,005000

,007000

4

65

64

66

71

55

,051500

,005500

,007000

3

66

65

302

72

56

,060500

,003500

,007000

3

67

0

68

73

61

,011000

,011000

,007000

1

68

67

69

74

62

,025500

,003500

,007000

4

69

68

70

75

63

,032500

,003500

,007000

4

70

69

71

76

64

,041000

,005000

,007000

4

71

70

72

77

65

,051500

,005500

,007000

3

72

71

302

78

66

,060500

,003500

,007000

3

73

0

74

79

67

,011000

,011000

,007500

1

74

73

75

80

68

,025500

,003500

,007500

4

75

74

76

81

69

,032500

,003500

,007500

4

76

75

77

82

70

,041000

,005000

,007500

4

77

76

78

83

71

,051500

,005500

,007500

3

78

77

302

84

72

,060500

,003500

,007500

3

79

0

80

0

73

,011000

,011000

,010000

1

80

79

81

0

74

,025500

,003500

,010000

4

81

80

82

0

75

,032500

,003500

,010000

4

82

81

83

0

76

,041000

,005000

,010000

4

83

82

84

0

77

,051500

,005500

,010000

3

84

83

85

0

78

,060500

,003500

,010000

3

85

84

302

0

302

,074500

,010500

,010000

3

1

N1 = 1

NL = 22

KI = 26

KP = 5

 

2

N1 = 25

NL = 59

KI = 59

КР = 25

 

3

N1 = 46

NL = 56

KI = 60

KР = 50

 

4

N1 = 32

NL = 38

KI = 40

КР = 34

 

KVD = 22   ММ = 100  RK = 1,800 DT1 = ,100 DT2 = ,0010

1

,5

10

 

2

5,0

5

 

3

10,0

3

 

4

20,0

3

 

5

30,0

6

 

6

60,0

5

 

7

120,0

5

 

8

300,0

8

 

9

600,0

6

 

10

1800,0

6

 

11

3600,0

5

 

12

,5

10

 

13

5,0

5

 

14

10,0

3

 

15

20,0

3

 

16

30,0

6

 

17

60,0

5

 

18

120,0

5

 

19

300,0

8

 

20

600,0

6

 

21

1800,0

6

 

22

3600,0

5

 

1

МКТ = 5

МКК = 3

 

2

МКТ = 1

МКК = 1

 

VTS = ,0

ТS = 20,0

VTS = 10,0

ТS = 190,0

VTS = 36000,0

ТS = 190,0

VTS = 36010,0

ТS = 20,0

VTS = 72000,0

ТS = 20,0

VTK = ,0

ТК = 1900,0000

VTK = 36000,5

ТК = 1100,0000

VTK = 36010,0

ТК = 1100,0000

VTS = ,0

ТS = 20,0

VTS = ,0

ТК = 7,0000

ВРЕМЯ = .5 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 8

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

..10

Т 0.

20,3

20,0

20,0

20,0

20,0

20,3

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 1.

20,0

20,2

20,6

20,0

20,1

20,5

20,0

20,0

20,1

20,3

Т 2.

20,3

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 3.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 4.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 5.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 6.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 7.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 8.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 28.5

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20.0

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               ,0

перепад температур t4 - t2          =               ,0

ВРЕМЯ 1,0 секунд  ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 10

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

20,8

20,0

20,0

20,0

20,0

20,8

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 1.

20,0

20,5

21,5

20,0

20,3

21,2

20,0

20,0

20,3

20,9

Т 2.

20,8

20,1

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

19,9

Т 3.

20,0

20,1

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 4.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 5.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 6.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 7.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 8.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 37,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 20,1  для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               ,1

перепад температур t4 - t2          =               ,0

ВРЕМЯ = 1,5 секунд   ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 13

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

21,6

20,2

20,0

20,0

20,0

21,6

20,2

20,0

20,0

20,0

Т 1.

20,0

21,3

22,8

20,0

20,8

22,3

20,0

20,2

20,5

21,7

Т 2.

21,7

20,1

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 3.

20,1

20,1

20,1

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 4.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 5.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 6.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 7.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 8.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 45,5

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 20,2  для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               ,2

перепад температур t4 - t2          =               ,0

ВРЕМЯ = 2,0 секунд   ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 13

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

22,5

20,3

20,0

20,0

20,0

22,5

20,3

20,0

20,0

20,0

Т 1.

20,0

22,4

24,4

20,0

21,5

23,6

20,0

20,5

20,8

22,8

Т 2.

22,8

20,2

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,1

Т 3.

20,2

20,2

20,1

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 4.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 5.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 6.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 7.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 8.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 54,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 20,3  для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 20,1  для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               ,3

перепад температур t4 - t2          =               ,1

ВРЕМЯ = 2,5 секунд   ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 14

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

23,7

20,5

20,1

20,0

20,0

23,7

20,5

20,1

20,0

20,0

Т 1.

20,1

23,6

26,2

20,0

22,4

25,1

20,0

20,7

21,3

24,1

Т 2.

24,0

20,4

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,1

Т 3.

20,2

20,2

20,2

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 4.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 5.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 6.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 7.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 8.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 62,5

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 20,5  для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 20,1  для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               .5

перепад температур t4 - t2          =               .1

ВРЕМЯ = 3,0 секунд   ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 14

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

25,0

20,8

20,1

20,0

20,0

25,0

20,8

20,1

20,0

20,0

Т 1.

20,1

25,1

28,3

20,1

23,5

26,7

20,0

21,1

21,8

25,5

Т 2.

25,4

20,6

20,1

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,2

Т 3.

20,2

20,3

20,3

20,1

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 4.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 5.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 6.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 7.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 8.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 71,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 20,7  для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 20,1  для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               ,7

перепад температур t4 - t2          =               ,1

ВРЕМЯ = 3,5 секунд   ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 14

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

20,4

21,2

20,2

20,0

20,0

26,4

21,2

20,2

20,0

20,0

Т 1.

20,2

26,8

30,7

20,1

24,7

28,6

20,0

21,5

22,4

27,0

Т 2.

26,9

20,8

20,2

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,3

Т 3.

20,3

20,5

20,4

20,1

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 4.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 5.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 6.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 7.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 8.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 79,5

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 20,9  для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 20,2  для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               ,9

перепад температур t4 - t2          =               ,2

ВРЕМЯ = 4,0 секунд   ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 15

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

27,9

21,6

20,3

20,1

20,0

27,9

21,6

20,3

20,1

20,0

Т 1.

20,3

28,8

33,4

20,2

26,1

30,8

20,1

22,1

23,2

28,8

Т 2.

28,6

21,0

20,2

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,4

Т 3.

20,6

20,7

20,6

20,2

20,0

20,0

20,0

20,1

20,1

20,0

Т 4.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 5.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 6.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 7.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 8.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 88,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 21,2  для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 20,3  для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               1,2

перепад температур t4 - t2          =               ,3

ВРЕМЯ = 4,5 секунд   ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 15

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

29,5

22,1

20,4

20,1

20,0

29,5

22,1

20,4

20,1

20,0

Т 1.

20,4

31,1

36,4

20,3

27,8

33,2

20,1

22,8

24,1

30,7

Т 2.

30,5

21,2

20,3

20,1

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,6

Т 3.

20,8

20,9

20,8

20,3

20,0

20,1

20,1

20,1

20,1

20,0

Т 4.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 5.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 6.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 7.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

Т 8.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 96,5

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 21,5  для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 20,4  для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               1,5

перепад температур t4 - t2          =               ,4

ВРЕМЯ = 60,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 23

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

108,2

86,5

69,4

61,6

51,8

107,5

85,7

68,7

60,9

51,2

Т 1.

101,1

160,3

164,2

85,7

138,0

143,4

63,6

99,6

101,7

108,0

Т 2.

100,8

68,3

61,2

52,6

47,2

43,3

29,0

21,9

49,5

74,7

Т 3.

74,5

70,6

65,5

61,2

35,5

51,2

51,0

49,3

47,4

46,3

Т 4.

26,3

33,7

33,8

33,2

31,7

29,3

25,8

23,8

22,5

21,3

Т 5.

23,1

26,8

26,9

26,7

26,2

25,2

24,4

23,2

22,2

21,2

Т 6.

21,6

23,7

23,8

23,7

23,5

23,3

20,7

21,8

21,9

21,9

Т 7.

21,8

21,7

20,3

20,9

20,9

20,9

20,9

20,8

20,2

20,4

Т 8.

20,4

20,4

20,3

20,3

20,1

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 67,5  для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 25,7  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 23,2  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 56,6  для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               44,3

перепад температур t4 - t2          =               30,9

ВРЕМЯ = 80,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 24

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

116,8

97,1

81,4

74,1

64,7

115,9

96,1

80,4

73,2

63,9

Т 1.

119,9

165,6

168,8

102,1

144,1

148,8

77,0

107,1

108,7

114,0

Т 2.

107,1

77,2

71,3

63,1

57,8

54,5

35,3

24,2

60,9

82,8

Т 3.

82,5

78,5

73,7

69,6

43,5

58,6

58,3

56,5

54,5

53,4

Т 4.

31,0

39,1

39,1

38,5

36,6

33,6

29,2

26,6

24,6

22,9

Т 5.

26,0

30,5

30,6

30,4

29,7

28,5

27,3

25,8

24,2

22,8

Т 6.

23,4

26,4

26,5

26,4

26,1

25,8

21,8

23,5

23,6

23,6

Т 7.

23,5

23,4

20,9

21,9

22,0

22,0

21,9

21,9

20,5

21,0

Т 8.

21,0

21,0

20,9

20,8

20,4

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 79,2  для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 29,6  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 25,7  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 64,3  для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               53,6

перепад температур t4 - t2          =               34,7

ВРЕМЯ = 210,0 секунд    ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 22

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

150,9

140,1

131,3

127,1

121,6

149,4

138,3

129,3

125,0

119,5

Т 1.

167,6

178,5

179,7

148,1

161,1

163,6

121,0

130,3

130,9

133,6

Т 2.

129,0

111,2

112,4

109,3

105,9

106,9

75,8

49,1

103,3

110,0

Т 3.

109,3

105,8

102,2

99,8

80,0

86,9

86,2

84,2

82,1

81,0

Т 4.

58,9

64,3

64,1

63,0

60,4

56,2

50,2

46,1

43,0

39,7

Т 5.

47,5

51,4

51,4

51,0

50,0

48,5

47,2

44,8

42,2

39,5

Т 6.

40,3

44,2

44,3

44,2

43,7

43,3

34,4

37,9

38,1

38,1

Т 7.

37,9

37,8

30,5

33,5

33,6

33,6

33,4

33,3

27,9

30,4

Т 8.

30,4

30,3

29,9

29,1

27,5

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 129,0     для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 57,2  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 44,3  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 92,5  для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               84,7

перепад температур t4 - t2          =               35,2

ВРЕМЯ = 240,0 секунд    ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 22

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

155,8

146,4

138,6

134,9

130,0

154,2

144,4

136,5

132,7

127,8

Т 1.

171,1

179,6

180,6

152,1

162,9

165,2

125,7

133,3

133,8

136,2

Т 2.

132,1

116,2

118,4

116,3

113,3

115,0

83,4

55,2

108,4

113,7

Т 3.

113,0

109,6

106,2

104,1

85,3

91,1

90,4

88,4

86,4

85,4

Т 4.

64,0

68,7

68,4

67,3

64,7

60,5

54,5

50,5

47,4

44,0

Т 5.

52,0

55,5

55,5

55,1

54,1

52,6

51,5

49,1

46,5

43,8

Т 6.

44,4

48,0

48,1

48,0

47,6

47,2

37,9

41,4

41,6

41,6

Т 7.

41,4

41,3

33,6

36,7

36,8

36,8

36,6

36,4

30,6

33,3

Т 8.

33,3

33,2

32,7

31,8

30,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 136,3     для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 63,1  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 48,6  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 96,6  для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               87,7

перепад температур t4 - t2          =               33,6

ВРЕМЯ = 270,0 секунд    ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 22

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

160,0

151,7

144,9

141,6

137,3

158,3

149,7

142,6

139,3

134,9

Т 1.

173,5

180,4

181,3

155,2

164,3

166,5

129,5

135,8

136,2

138,6

Т 2.

134,8

120,5

123,7

122,4

119,8

122,0

90,3

61,1

112,7

117,0

Т 3.

116,3

113,0

109,8

108,0

89,9

94,9

94,2

92,3

90,3

89,3

Т 4.

68,6

72,8

72,5

71,3

68,8

64,6

58,7

54,7

51,7

48,2

Т 5.

56,2

59,5

59,4

59,0

58,0

56,6

55,6

53,3

50,7

48,0

Т 6.

48,3

51,8

51,9

51,8

51,3

50,9

41,4

44,9

45,1

45,1

Т 7.

44,9

44,7

36,7

39,9

40,0

40,0

39,8

39,6

33,5

36,3

Т 8.

36,4

36,2

35,6

34,6

32,7

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 142,6     для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 68,6  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 52,8  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 100,4     для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               89,9

перепад температур t4 - t2          =               31,8

ВРЕМЯ = 300,0 секунд    ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 22

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

163,7

156,4

150,3

147,4

143,6

161,9

154,2

148,0

145,0

141,1

Т 1.

175,2

181,0

181,9

157,5

165,6

167,6

132,7

138,0

138,4

140,7

Т 2.

137,2

124,4

128,4

127,8

125,5

128,1

96,6

66,7

116,4

119,9

T 3.

119,2

116,1

113,1

111,5

94,0

98,4

97,7

95,8

93,9

93,0

Т 4.

72,8

76,6

76,3

75,1

72,6

68,5

62,7

58,7

55,8

52,4

Т 5.

60,3

63,2

63,1

62,7

61,8

60,5

59,5

57,3

54,8

52,1

Т 6.

52,1

55,4

55,5

55,4

55,0

54,6

44,9

48,4

48,5

48,5

Т 7.

48,3

48,2

40,0

43,2

43,3

43,3

43,0

42,8

36,5

39,4

Т 8.

39,5

39,3

38,6

37,6

35,5

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 148,1     для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 73,7  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 56,8  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 103,8     для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               91,2

перепад температур t4 - t2          =               30,1

ВРЕМЯ = 360,0 секунд    ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 22

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

169,3

163,5

158,7

156,3

153,2

167,5

161,2

156,1

153,7

150,6

Т 1.

177,3

182,0

182,7

160,8

167,5

169,4

137,6

141,8

142,2

144,2

Т 2.

141,4

130,7

135,8

136,2

134,5

137,7

106,7

76,5

122,3

124,9

Т 3.

124,2

121,3

118,7

117,4

100,9

104,5

103,8

102,0

100,2

99,3

Т 4.

80,1

83,4

83,1

82,0

79,5

75,6

70,0

66,3

63,6

60,2

Т 5.

67,6

70,2

70,1

69,7

68,8

67,6

66,9

64,8

62,4

59,9

Т 6.

59,3

62,4

62,4

62,3

61,9

61,5

51,8

55,1

55,2

55,2

Т 7.

55,0

54,9

46,4

49,7

49,8

49,8

49,5

49,3

42,8

45,8

Т 8.

45,9

45,7

44,9

43,8

41,6

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 156,5     для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 82,6  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 64,4  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 109,8     для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               92,1

перепад температур t4 - t2          =               27,1

ВРЕМЯ = 600,0 секунд    ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 21

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

181,4

178,9

176,8

175,7

174,3

179,4

176,5

174,1

173,0

171,5

Т 1.

181,0

183,9

184,5

168,1

172,6

174,0

149,9

152,5

152,8

154,6

Т 2.

153,0

147,3

154,0

156,2

155,6

159,6

132,4

104,4

137,9

139,3

Т 3.

138,8

136,7

134,9

134,4

120,7

123,0

122,4

120,9

119,6

118,9

Т 4.

103,0

105,2

104,9

104,0

102,1

98,9

94,2

91,2

89,1

86,3

Т 5.

91,7

93,4

93,3

93,0

92,4

91,5

91,3

89,8

87,9

86,0

Т 7.

79,3

79,2

71,4

74,2

74,3

74,2

73,9

73,6

67,6

70,3

Т 8.

70,3

70,1

69,3

68,1

65,6

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 174,9     для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 108,5     для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 89,6  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 127,5     для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               85,2

перепад температур t4 - t2          =               19,0

ВРЕМЯ = 1200,0 секунд  ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 19

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

187,5

186,8

186,1

185,7

185,2

186,1

185,0

184,1

183,6

183,0

Т 1.

184,5

186,2

186,5

176,5

179,2

180,0

165,3

166,6

166,8

168,0

Т 2.

167,2

164,5

169,4

171,3

171,0

174,1

154,1

134,8

157,8

158,4

Т 3.

158,1

156,9

155,9

155,7

147,3

148,3

147,9

147,0

146,1

145,7

Т 4.

136,0

137,0

136,8

136,2

134,9

132,7

129,7

127,6

126,3

124,4

Т 5.

128,6

129,3

129,2

128,9

128,5

127,9

127,7

126,7

125,5

124,1

Т 6.

123,5

124,6

124,6

124,5

124,2

124,0

118,7

120,0

120,1

120,0

Т 7.

119,8

119,6

115,0

116,5

116,6

116,5

116,2

115,9

112,5

113,9

Т 8.

113,9

113,6

112,9

111,9

110,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SPEDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302   SPEDY = 20,0

среднемассовая температура = 184,7     для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 138,6     для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 126,6     для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 151,2     для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               58,1

перепад температур t4 - t2          =               12,6

ВРЕМЯ = 1500,0 секунд  ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 19

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

188,0

187,4

186,8

186,5

186,0

186,8

185,9

185,1

184,7

184,2

Т 1.

185,6

186,9

187,2

179,0

181,2

181,8

169,9

170,9

171,0

172,0

Т 2.

171,2

168,8

172,7

174,0

173,6

176,3

158,5

142,3

163,7

164,2

Т 3.

163,9

162,8

161,9

161,7

155,1

155,9

155,5

154,7

153,9

153,5

Т 4.

145,9

146,6

146,4

145,8

144,6

142,7

140,0

138,1

136,8

135,0

Т 5.

139,8

140,3

140,1

139,8

139,3

138,7

138,3

137,3

136,1

134,8

Т 6.

135,7

136,4

136,3

136,1

135,8

135,5

131,7

132,6

132,5

132,4

Т 7.

132,1

131,9

128,5

129,6

129,5

129,4

129,0

128,7

126,4

127,4

Т 8.

127,3

127,0

126,3

125,4

123,7

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 185,6     для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 146,2     для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 137,1     для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 158,1     для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               48,5

перепад температур t4 - t2          =               11,8

ВРЕМЯ = 36025,0 секунд     ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 19

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

145,2

163,8

175,0

178,9

183,0

144,7

163,1

174,3

178,0

182,1

Т 1.

163,9

101,8

95,6

167,2

119,9

113,6

171,5

144,4

142,3

132,1

Т 2.

136,2

163,3

170,0

174,4

175,7

178,6

168,8

162,7

173,8

158,3

Т 3.

158,1

160,2

162,9

166,0

174,1

167,2

167,2

167,8

168,4

168,7

T 4.

172,8

170,8

170,7

170,5

170,1

169,5

168,8

167,9

167,1

166,2

Т 5.

171,3

170,4

170,3

170,1

169,7

169,1

168,5

167,7

167,0

166,1

Т 6.

170,3

169,8

169,7

169,5

169,2

168,9

169,3

169,0

163,9

168,8

Т 7.

168,5

168,3

168,5

168,3

168,2

168,1

167,8

167,5

168,0

167,7

Т 8.

167,6

167,5

167,1

166,6

165,8

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 173,3     для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 167,0     для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 167,4     для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 165,7     для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               5,9

перепад температур t4 - t2          =               -1,4

ВРЕМЯ = 36030,0 секунд     ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 17

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

140,8

159,6

171,8

176,2

181,4

140,3

158,9

171,0

175,4

180,5

Т 1.

156,6

93,1

87,3

161,6

112,8

106,5

167,9

139,2

137,0

128,1

Т 2.

132,9

160,1

167,3

172,4

174,2

177,6

168,4

162,7

171,4

154,1

Т 3.

154,0

156,6

159,6

162,9

172,9

164,7

164,8

165,5

166,3

166,7

Т 4.

172,4

169,9

169,8

169,6

169,3

168,9

168,5

167,8

167,0

166,2

Т 5.

171,2

170,1

169,9

169,7

169,3

168,9

168,3

167,6

166,9

166,1

Т 6.

170,2

169,7

169,5

169,4

169,1

168,8

169,2

168,9

168,8

168,7

Т 7.

168,5

168,2

168,5

168,3

168,2

168,0

167,8

167,5

168,0

167,7

Т 8.

167,6

167,5

167,1

166,6

165,8

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 170,5     для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 166,8     для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 167,2     для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 163,0     для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               3,3

перепад температур t4 - t2          =               -3,8

ВРЕМЯ = 36050,0 секунд     ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 20

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

129,1

146,9

160,3

166,1

173,2

128,8

146,4

159,7

165,5

172,5

Т 1.

130,6

73,7

69,1

141,0

95,2

90,0

153,7

125,0

123,2

117,2

Т 2.

123,3

149,8

157,3

164,2

167,3

171,8

165,7

162,1

161,2

142,0

Т 3.

142,0

145,0

148,9

152,5

167,2

156,1

156,2

157,3

158,4

158,9

Т 4.

170,1

165,6

165,3

165,3

165,5

165,9

166,7

166,7

166,3

165,9

Т 5.

170,1

167,9

167,7

167,5

167,4

167,3

167,0

166,7

166,3

165,8

Т 6.

169,7

168,5

168,4

168,2

168,0

167,8

169,1

168,4

168,3

168,2

Т 7.

168,0

167,7

168,5

168,1

168,0

167,8

167,6

167,3

168,0

167,6

Т 8.

167,5

167,4

167,0

166,6

165,8

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 160,6     для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 165,2     для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 166,3     для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 153,5     для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               -5,7

перепад температур t4 - t2          =               -11,7

ВРЕМЯ = 36060,0 секунд     ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 20

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

124,6

141,8

155,2

161,2

168,8

124,4

141,4

154,7

160,7

168,1

Т 1.

119,5

67,7

63,5

132,1

89,5

84,7

147,1

119,9

118,3

113,2

Т 2.

119,5

145,4

152,8

160,1

163,7

168,4

164,0

161,5

156,1

137,4

Т 3.

137,4

140,5

144,5

148,1

164,0

152,4

152,5

153,7

154,9

155,5

Т 4.

168,5

163,3

163,1

163,2

163,6

164,3

165,6

166,0

165,8

165,6

Т 5.

169,2

166,6

166,4

166,3

166,3

166,3

166,2

166,1

165,9

165,5

Т 6.

169,3

167,7

167,6

167,4

167,3

167,1

168,9

168,0

167,9

167,8

Т 7.

167,6

167,4

168,4

167,9

167,8

167,6

167,4

167,1

168,0

167,5

Т 8.

167,4

167,3

166,9

166,5

165,7

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 155,9     для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 164,1     для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 165,6     для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 149,5     для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               -9,8

перепад температур t4 - t2          =               -14,6

ВРЕМЯ = 36080,0 секунд     ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 21

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

116,9

133,2

146,1

152,1

159,6

116,9

133,0

145,8

151,7

159,2

Т 1.

102,0

59,5

56,1

117,4

81,4

77,2

135,7

112,3

110,9

107,3

Т 2.

113,7

137,9

145,2

152,4

156,5

160,8

159,8

159,9

146,7

130,0

Т 3.

130,2

133,4

137,5

140,9

157,6

146,1

146,3

147,6

149,0

149,7

Т 4.

165,0

159,0

158,8

159,0

159,8

161,2

163,2

164,1

164,4

164,7

Т 5.

167,1

163,9

163,6

163,6

163,7

164,0

164,1

164,4

164,5

164,6

Т 6.

168,0

165,9

165,7

165,6

165,6

165,4

168,2

166,9

166,8

166,7

Т 7.

166,5

166,3

168,0

167,2

167,1

167,0

166,8

166,5

167,7

167,2

Т 8.

167,1

166,9

166,6

166,3

165,6

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 147,1     для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 161,6     для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 164,1     для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 143,1     для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               -16,9

перепад температур t4 - t2          =               -18,5

ВРЕМЯ = 36100,0 секунд     ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 21

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

110,3

125,5

137,7

143,4

150,7

110,3

125,5

137,6

143,3

150,5

Т 1.

88,3

53,7

50,8

105,5

75,4

71,6

126,1

106,2

105,1

102,4

Т 2.

108,8

131,5

138,1

145,1

149,2

153,1

155,1

157,7

138,5

124,0

Т 3.

124,4

127,6

131,7

134,9

151,6

140,8

141,1

142,5

144,0

144,7

Т 4.

161,2

155,0

154,9

155,2

156,3

158,0

160,7

162,1

162,7

163,4

Т 5.

164,6

161,1

160,9

160,9

161,1

161,6

161,9

162,5

162,9

163,3

Т 6.

166,4

163,9

163,7

163,6

163,6

163,6

167,2

165,6

165,4

165,3

Т 7.

165,2

165,0

167,5

166,4

166,3

166,1

165,9

165,7

167,4

166,7

Т 8.

166,6

166,4

166,2

165,9

165,3

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 138,9     для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 158,6     для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 162,3     для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 137,6     для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               -23,3

перепад температур t4 - t2          =               -21,0

ВРЕМЯ = 36120,0 секунд     ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 21

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

104,2

118,4

129,9

135,3

142,2

104,4

118,6

130,0

135,3

142,2

Т 1.

77,6

49,3

46,8

96,0

70,6

67,3

118,0

101,3

100,4

98,4

Т 2.

104,6

125,9

131,7

138,2

142,2

145,5

150,2

155,2

131,3

118,9

Т 3.

119,4

122,7

126,8

129,8

146,0

136,2

136,6

138,0

139,6

140,3

Т 4.

157,4

151,4

151,2

151,6

152,9

155,1

153,2

160,0

160,9

161,9

Т 5.

162,0

158,4

158,2

158,2

158,6

159,2

159,6

160-5

161,1

161,8

Т 6.

164,5

161,8

161,6

161,5

161,6

161,6

166,0

164,1

164,0

163,8

Т 7.

163,7

163,6

166,7

165,4

165,2

165,1

164,9

164,8

166,9

166,0

Т 8.

165,9

165,7

165,6

165,3

165,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 131,2     для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 155,4     для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 160,3     для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 132,9     для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               -29,1

перепад температур t4 - t2          =               -22,5

ВРЕМЯ = 36180,0 секунд     ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 23

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

88,8

100,1

109,5

113,9

119,6

89,4

100,8

110,1

114,5

120,1

Т 1.

58,0

41,6

39,8

77,7

61,5

58,9

101,4

90,9

90,4

89,4

Т 2.

95,0

112,4

115,3

120,0

123,4

125,1

135,3

146,1

115,6

107,9

Т 3.

108,5

111,8

115,5

117,9

132,5

125,4

125,9

127,4

129,0

129,8

Т 4.

147,0

141,9

141,9

142,5

144,1

146,8

150,7

153,1

154,4

156,1

Т 5.

154,1

150,7

150,6

150,7

151,2

152,0

152,6

153,8

154,9

156,1

Т 6.

158,3

155,3

155,2

155,2

155,3

155,4

161,4

159,1

158,9

158,8

Т 7.

158,8

158,6

163,4

161,5

161,4

161,2

161,2

161,0

164,5

163,0

Т 8.

162,9

162,8

162,8

162,8

163,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 110,9     для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 145,3     для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 153,8     для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 122,0     для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               -42,9

перепад температур t4 - t2          =               -23,4

ВРЕМЯ = 57600,0 секунд     ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 1

 

..1

..2

..3

..1

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,1

20,1

20,1

20,1

20,1

Т 1.

20,2

20,2

20,1

20,4

20,4

20,3

20,7

20,7

20,6

20,6

Т 2.

20,6

20,5

20,4

20,3

20,2

20,2

20,4

20,7

20,8

20,8

Т 3.

20,9

20,8

20,8

20,8

21,1

21,1

21,1

21,0

21,0

21,0

Т 4.

21,3

21,3

21,3

21,2

21,2

21,2

23,2

21,2

21,1

21,1

Т 5.

21,4

21,4

21,4

21,3

21,3

21,2

21,2

21,1

21,1

21,1

Т 6.

21,5

21,5

21,4

21,4

21,3

21,3

21,6

21,5

21,5

21,4

Т 7.

21,4

21,3

21,6

21,5

21,5

21,4

21,4

21,3

21,6

21,5

Т 8.

21,5

21,4

21,4

21,3

21,3

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 20.0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20.0

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 20,8  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 21.1  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 20,9  для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               -1,1

перепад температур t4 - t2          =               ,1

Т 6.

21,4

21,4

21,4

21,3

21,3

21,2

21,5

21,4

21,4

21,3

Т 7.

21,3

21,3

21,5

21,4

21,4

21,4

21,3

21,3

21,5

21,4

Т 8.

21,4

21,4

21,3

21,3

21,2

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 20,7  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 21,1  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 20,9  для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               -1,0

перепад температур t4 - t2          =               ,1

ВРЕМЯ = 72000,0 секунд     ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 1

 

..1

..2

..3

..4

..5

..6

..7

..8

..9

.10

Т 0.

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,1

20,1

20,1

20,1

Т 1.

20,2

20,1

20,1

20,3

20,3

20,3

20,6

20,5

20,5

20,5

Т 2.

20,5

20,4

20,3

20,2

20,2

20,1

20,3

20,5

20,7

20,7

Т 3.

20,7

20,6

20,6

20,6

20,8

20,8

20,8

20,8

20,8

20,7

Т 4.

21,0

21,0

20,9

20,9

20,9

20,9

20,9

20,9

20,8

20,8

Т 5.

21,1

21,1

21,0

21,0

21,0

20,9

20,9

20,8

20,8

20,8

Т 6.

21,1

21,1

21,1

21,0

21,0

21,0

21,2

21,1

21,1

21,1

Т 7.

21,0

21,0

21,2

21,1

21,1

21,1

21,0

21,0

21,2

21,1

Т 8.

21,1

21,1

21,0

21,0

21,0

20,0

20,0

20,0

20,0

20,0

ТЕМРЕRATURA 301   SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302   SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 20,0  для NI = 1  и КI = 26

среднемассовая температура = 20,6  для NI = 25     и КI = 59

среднемассовая температура = 20,8  для NI = 46     и КI = 60

среднемассовая температура = 20,7  для NI = 32     и КI = 40

перепад температур t1 - t3          =               -,8

перепад температур t4 - t2          =               ,1

МАКСИМАЛЬНЫЙ ПЕРЕПАД t1 - t3   = 92,1

МАКСИМАЛЬНЫЙ ПЕРЕПАД t4 - t2   = 37,7

Приложение И

ПРИМЕР ОФОРМЛЕНИЯ РАСЧЁТА КЛАПАНА ЗАПОРНОГО DN 100

Тепловой расчет клапана запорного DN 100 (в качестве примера принят клапан сильфонный НГ 26526-100), выполнен методом конечных разностей с использованием СТП 07.81-633-96 «Методика теплового расчета трубопроводной арматуры для АЭС», а также СТП 07.81-633-92 «Методика проведения теплового расчета высокопараметрической арматуры клапанного типа». Расчеты проведены на персональной ЭВМ.

Тепловые расчёты проведены для клапана, корпус и крышка которого выполнены из ст. 20.

1. ЗАДАЧА РАСЧЕТА

Тепловой расчёт клапана запорного DN 100 выполнен с целью получения среднемассовых температур деталей фланцевого соединения.

2. УСЛОВИЯ РАСЧЕТА

2.1. Контактные термические сопротивления между соприкасающимися деталями не учитывались.

2.2. При тепловом расчете клапана рассматривалась осесимметричная двухмерная нестационарная задача в цилиндрической системе координат.

2.3. Теплофизические характеристики приняты постоянными для каждого элементарного участка.

2.4. Клапан без теплоизоляции.

2.5. Для расчётов выбраны из ТУ 26-07-1407-86 наиболее жесткие режимы работы клапана.

3. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

3.1. Основные технические данные и характеристики клапана приведены в таблице 1.

Таблица 1

Обозначение исполнения

Температура рабочей среды, °С

Рабочее давление, МПа

Вид рабочей среды

Материал основных деталей

Основание (документ)

НГ26526-100

до 200

4,0

вода

корпус-стойка - ст. 20

ТУ 26-07-1407-86

3.2. Температура окружающей среды - 20 °С.

3.3. Режимы для расчёта приведены в таблице 2.

Таблица 2

Параметры рабочей среды

Основание

(Документ)

Начальная температура, °С

Конечная температура, °С

Скорость изменения температуры, °С/c

Скорость движения среды, м/с

20

190

скачок

5

ТУ 26-07-1407-86

4. РАСЧЕТ

4.1. Исходные данные для расчёта коэффициента теплоотдачи а1 от рабочей среды к внутренней поверхности проточной части клапана приведены в таблице 3, расчет коэффициента а1 представлен в таблице 4.

4.2. Коэффициент теплоотдачи от рабочей среды к внутренней поверхности горловины а2 принят равным 0,1 а1 исходя из конструктивных особенностей корпусов клапанов и на основании СТП 07.81-631-92 «Методика проведения теплового расчёта высокопараметрической арматуры клапанного типа».

4.3. Коэффициент теплоотдачи с наружной поверхности клапанов а3 = 7,8 ккал/м2×ч×С рассчитан по РД 302-07-122-89 «Методика расчета температурных полей арматуры для сред с температурой до 373 К (600 °С)».

4.4. Тепловая модель клапана запорного представлена на черт. 1 настоящего документа. На левой части чертежа показаны детали узла фланцевого соединения под номерами от 1 до 4, среднемассовые температуры которых необходимо определить для расчёта температурных напряжений.

4.5. Результаты расчётов среднемассовых температур деталей узла фланцевого соединения клапана приведены в таблице 5.

Температурное поле в стационарном режиме соответствует времени, равном t = 300 минут.

Таблица 3

Исходные данные

Нагрев 20 → 190 °С

Охлаждение 190 → 20 °С

Рабочая среда

вода

вода

Температура рабочей среды Т, °C

190

20

Давление рабочей среды Рр, МПа

4,0

4,0

Скорость движения рабочей среды w, м/с

5,0

5,0

Кинематическая вязкость рабочей среды v, м2

0,15´10-6

0,55´10-6

Коэффициент теплопроводности рабочей среды, ккал/м×ч×С

0,577

0,555

Критерий Прандтля Рr

0,94

3,54

Диаметр условного прохода d, м

100

100

Таблица 4

Определяемая величина

Расчётные значения

Нагрев 20 → 190 °С

Охлаждение 190 → 20 °С

Критерий Рейнольдса Re = w×d/v

3,33´106

0,9´106

Критерий Нуссельта Nu = 0,021(Re)6,8 ´ Рr6,43

3354

2094

Коэффициент теплоотдачи a1 = Nu × l/d

19352

11621

Среднемассовые температуры деталей фланцевого соединения клапана DN 100 в режимах 20 ↔ 190 °С. Скачок. Материал корпуса-стойки - ст. 20

Таблица 6

Время, мин

РЕЖИМ НАГРЕВА от 20 до 190 °С

РЕЖИМ ОХЛАЖДЕНИЯ от 191 до 20 °С

Номер деталей фланцевого соединения

Температурные перепады Dt, °C

Номер деталей фланцевого соединения

Температурные перепады Dt, °C

1

2

3

4

1

2

3

4

Номера точек тепловой модели

Номера точек тепловой модели

1...10

22...26

25, 27, 28, 49, 59

46...50

56...60

32...34

38...40

Dt1-3

Dt4-2

1...10

22...26

25, 27, 28, 49, 59

46...50

56...60

32...34

38...40

Dt1-3

Dt4-2

0

20

20

20

20

0

0

186,5

167,5

167,5

176,5

19

3,9

0,5

46,1

21,4

20,6

39,6

25,4

18,2

170,5

166,8

167,2

163

3,3

-3,6

1

67,5

25,7

23,2

56,6

44,3

30,9

155,9

164,1

165,6

119,5

-9,8

-11,6

2

98,6

38,1

31,1

75,8

67,7

37,7

131,2

155,4

160,3

132,9

-29,1

-22,5

3

120,5

51

39,9

87,7

80,6

36,7

110,9

145,3

153,8

122

-42,9

-23,4

6

156,5

82,6

64,4

109,3

92,1

27,1

69,3

117,4

133,5

10,4

-61,2

-16,9

10

174,9

108,5

89,6

127,5

85,2

19

42

91,1

110,1

61,7

-68

-9,3

30

186,1

151,9

145,1

163,1

40,9

11,2

21,5

41,1

49,7

39,7

-28,2

-1,1

60

186,7

165,7

164,6

175

22,1

9,3

20,2

23,9

25,5

23,8

-5,3

-0,1

300

186,5

167,5

167,5

176,5

19

8,9

20

20,8

21,1

20,9

-1,1

-0,1

5. ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате теплового расчёта узла фланцевого соединения клапана запорного DN 100 получены температуры в узловых точках тепловой модели фланцевого соединения, из которых определены среднемассовые температуры деталей соединения, а также осевые и радиальные перепады температур в нестационарном и стационарном режимах, необходимые при расчёте температурных напряжений.

СОДЕРЖАНИЕ

 

 






ГОСТЫ, СТРОИТЕЛЬНЫЕ и ТЕХНИЧЕСКИЕ НОРМАТИВЫ.
Некоммерческая онлайн система, содержащая все Российские Госты, национальные Стандарты и нормативы.
В Системе содержится более 150000 файлов нормативно-технической документации, действующей на территории РФ.
Система предназначена для широкого круга инженерно-технических специалистов.

Рейтинг@Mail.ru Яндекс цитирования

Copyright © www.gostrf.com, 2008 - 2016