Крупнейшая бесплатная информационно-справочная система онлайн доступа к полному собранию технических нормативно-правовых актов РФ. Огромная база технических нормативов (более 150 тысяч документов) и полное собрание национальных стандартов, аутентичное официальной базе Госстандарта. GOSTRF.com - это более 1 Терабайта бесплатной технической информации для всех пользователей интернета. Все электронные копии представленных здесь документов могут распространяться без каких-либо ограничений. Поощряется распространение информации с этого сайта на любых других ресурсах. Каждый человек имеет право на неограниченный доступ к этим документам! Каждый человек имеет право на знание требований, изложенных в данных нормативно-правовых актах!

  


|| ЮРИДИЧЕСКИЕ КОНСУЛЬТАЦИИ || НОВОСТИ ДЛЯ ДЕЛОВЫХ ЛЮДЕЙ ||
Поиск документов в информационно-справочной системе:
 

ЦНИИПРОМЗДАНИЙ

Одобрены Главпромстройпроектом

Госстроя СССР 6 июня 1983 г.

РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО РАСЧЕТУ ОТОПИТЕЛЬНО-ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ
СИСТЕМ С НАПРАВЛЯЮЩИМИ СОПЛАМИ

 

 

МОСКВА

 

Даны технические решения систем, область их целесообразного применения, а также формулы и графики для определения всех необходимых при проектировании характеристик систем.

Предназначены для специалистов по проектированию и эксплуатации систем отопления и вентиляции.

Рис. 8, список лит.: 5 назв.

Разработаны на основе результатов исследований, проведенных ЦНИИпромзданий, Ленинградским ВНИИОТ и Ленинградским Промстройпроектом (авторы: инж. Л.С. Виноградский, д-р техн. наук, проф. М.И. Гримитлин, инж. А.М. Живов, Г.А. Кононова, канд. техн. наук П.П. Мамкин, С.В. Нефелов, М.И. Пончек, инж. Ю.И. Тестоедов, канд. техн. наук Е.О. Шилькрот).

Замечания и предложения, а также сведения об использовании Рекомендаций просим направлять по адресам: 127238, Москва, Дмитровское шоссе, 46, ЦНИИпромзданий, лаборатория отопления и вентиляции: 191187, Ленинград, ул. Фурманова, 3, ВНИИОТ, лаборатория промышленной вентиляции.

 

СОДЕРЖАНИЕ

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Рекомендации предназначены для применения при проектировании и эксплуатации систем общеобменной вентиляции и воздушного отопления в помещениях промышленных зданий, оборудуемых приточной общеобменной вентиляцией.

1.2. Отопительно-вентиляционные системы с направляющими соплами1) подают в помещение нагретый (или охлажденный) воздух основными и направляющими струями (рис. 1). Основные струи 1 подаются через небольшое число воздухораспределителей 2 с малой начальной скоростью. Направляющие струи 3, имеющие большую начальную скорость, подаются через горизонтальные 4 и вертикальные 5 или только горизонтальные сопла малого диаметра, расположенные вдоль оси основного протока (1 - 3).

1) Прототипом систем с направляющими соплами послужила система «Диривент», предложенная шведской фирмой «Свенска Фляктфабрикен» и получившая большое распространение за рубежом.

Горизонтальные направляющие струи позволяют увеличить длину зоны эффективного действия системы и количество теплоты (холода) в приточном воздухе по сравнению с сосредоточенной подачей. Вертикальные направляющие струи эжектируют содержащийся в основных струях воздух (нагретый или охлажденный) и подают его на рабочие места.

Так как циркуляция воздуха в помещении определяется в основном направляющими струями, изменение расхода воздуха, подаваемого основными струями, практически не приводит к изменению схемы циркуляции. Это позволяет при уменьшении количества поступающих в помещение вредных веществ уменьшать расход приточного воздуха вплоть до расхода, подаваемого через сопла, что составляет 10 - 30 % максимального.

1.3. Отопительно-вентиляционные системы с направляющими соплами рекомендуется применять в помещениях, в которых:

длина превышает длину зоны эффективного действия приточных струй при сосредоточенной подаче воздуха не более чем в два раза;

технологическое оборудование имеет высоту более 2 м и занимает более 20 % площади поперечного сечения помещения, и при этом затруднительно обеспечить подачу воздуха в рабочую зону;

имеются переменные во времени (за счет изменений параметров наружного климата, режима технологии и др.) тепло-, газо- и влаговыделения, обусловливающие возможность уменьшения воздухообмена более чем, на 30 % максимальной величины;

при сосредоточенной подаче воздуха не обеспечивается ввод в помещение необходимого количества теплоты или холода;

избыточные тепловыделения, как правило, не превышают 23 Вт/м3 (20 ккал/ч.м3), а максимальная кратность воздухообмена, составляет 5 1/ч.

1.4. Исходными данными для расчета являются:

размеры помещения (длина lп, м, ширина bп, м, высота hп, м);

расположение и размеры технологического оборудования, а также величина относительной площади  поперечного сечения помещения, занимаемого этим оборудованием; наличие ферм, кранов и т.п.;

расположение рабочих мест;

требования к параметрам воздуха в рабочей зоне в теплый и холодный периоды года (температура tнормр.з °С, скорость uнормр.з, м/с, относительная влажность воздуха φнормр.з, %, ПДК, мг/м3);

расчетные параметры наружного воздуха в теплый и холодный периоды (температура, tн, °С, относительная влажность φн, %); а также концентрация вредных веществ в приточном воздухе zн, мг/м3;

избыточные теплопоступления (отопительная нагрузка) Qт(от), Вт и количество вредных веществ G, г/с, поступающих в помещение в характерных технологических режимах в расчетные периоды года;

расход Lм, м3/с, и температура tм, °С, воздуха, удаляемого местными отсосами.

2. ТЕХНИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ СИСТЕМ

2.1. Системы применяются:

с горизонтальными направляющими соплами (см. рис. 1, а),

с горизонтальными и вертикальными направляющими седлами (см. рис. 1, б).

Рис. 1. Отопительно-вентиляционная система с направляющими соплами

а - горизонтальными; б - горизонтальными и вертикальными

2.2. Отопительно-вентиляционная система с направляющими соплами включает две самостоятельные приточные установки. Одна из них предназначена для подачи основных струй воздуха, другая - для подачи направляющих струй воздуха. Приточная установка, подающая основные струи, может состоять из нескольких вентиляторных агрегатов. Приточная установка, подающая направляющие струи, должна иметь резервный вентилятор.

2.3. Для подачи основных струй рекомендуется применять воздухораспределители, формирующие компактные струи, например, типа РР (серия 1.494-8) или ВГК (серия 4.904-63).

2.4. Для подачи заправляющих струй рекомендуется применять конические сопла, характеризуемые скоростным коэффициентом m = 6,2, температурным коэффициентом n = 5,1 и коэффициентом местного сопротивления ξ = 1,1 (рис. 2).

Рис. 2. Направляющее сопло dвх = d0 + (0,5 - 1)l; α = 15 - 25°; l dвх

Максимальная скорость подачи воздуха из сопел uмакс03 не должна превышать 30 м/с, если приточные установки комплектуются кондиционерами КТЦ, и 40 м/с, если используются вентиляторы с давлением не менее 2 кПа (200 кгс/м2).

2.5. Воздухораспределители, формирующие основные струи воздуха, рекомендуется располагать равномерно вдоль одной из сторон помещения, а при наличии вертикальных сопел таким образом, чтобы основные струи распространялись над рабочими местами.

2.6. Горизонтальные направляющие сопла устанавливают вдоль оси основных струй. Первое из них располагают непосредственно за воздухораспределителем, подающим основную струю.

2.7. В системах с горизонтальными направляющими соплами число сопел и расстояние между ними определяется расчетом (см. разд. 3).

2.8. В системах с горизонтальными и вертикальными направляющими соплами число вертикальных сопел N2 должно соответствовать числу рабочих мест.

Допускается обслуживание одним вертикальным соплом двух рабочих мест, если расстояние между ними lp, м, не превышает

lмаксp = 0,6(hо - hр.з)                                                (2.1)

где

hо - высота оси основной струи; hр.з - высота рабочей зоны, м.

При этом ось направляющей струи должна пересекать верхний уровень рабочей зоны между рабочими местами на расстоянии lp/2 от них.

Расстояния от места выпуска вертикальных направляющих струй до центров рабочих мест (в плане) lc, м (рис. 1, б), и до оси основных струй (по высоте) yo, м, определяются расчетом (см. разд. 4).

Горизонтальные сопла устанавливаются непосредственно за каждым вертикальным соплом. Общее число горизонтальных сопел N3, шт., и расстояние между ними lo, м, определяются расчетом (разд. 4).

2.9. Вертикальные направляющие сопла следует присоединять к сети воздуховодов гофрированными шлангами (ТУ 400-2-157-7а) с возможностью монтажного регулирования положения сопел в плане и по высоте.

2.10. Системы с направляющими соплами позволяют подавать воздух в помещения:

основными и направляющими струями;

только направляющими струями.

2.11. Изменение производительности приточной установки, подающей основные струи, может осуществляться ступенчато (включением вентиляторных агрегатов, работающих на один коллектор, или самостоятельно), либо плавно (направляющими аппаратами, многостворчатыми клапанами и т.д.).

2.12. Поддержание и переключение режимов работы систем с направляющими соплами, а также синхронизация их работы с вытяжными системами производятся средствами автоматики.

3. РАСЧЕТ СИСТЕМ С ГОРИЗОНТАЛЬНЫМИ НАПРАВЛЯЮЩИМИ СОПЛАМИ (4)

3.1. При расчете рекомендуется последовательно определять:

расход приточного воздуха в расчетные периоды года для характерных технологических режимов;

число воздухораспределителей, подающих основные струи воздуха, и число направляющих сопел, подающих направляющие струи, и расстояния между ними;

размеры воздухораспределителей и сопел, расход, температуру и скорость подачи из них воздуха;

режим работы системы.

3.2. Расход приточного воздуха определяют в следующем порядке:

а) рассчитывают расход воздуха, необходимый для ассимиляции теплоизбытков Lтn, м3/с, и вредных веществ Lzn, м3/с, для характерных технологических режимов в расчетные периоды года в соответствии с приложением 11 главы СНиП II-33-75*. Для расчета принимают параметры удаляемого воздуха такими же, как при сосредоточенной подаче (в первом приближении равными параметрам воздуха в рабочей зоне). Выбирают наименьшее Lминn, м3/с, и наибольшее Lмаксn, м3/с, значения из этих величин и величины расхода воздуха, Lм, м3/с, удаляемого местной вентиляцией. Величина Lминn должна быть не меньше величины минимально допустимого расхода приточного воздуха, принимаемого по приложению 13 главы СНиП II-33-75*;

б) принимают расход воздуха через направляющие сопла LΣ03, м3/с, равным Lминn. При этом, если Lминn < 0,1Lмаксn, то LΣ03 = 0,1Lмаксn, а если Lминn > 0,3Lмаксn, то LΣ03 = 0,3Lмаксn;

в) определяют максимальный расход воздуха (LΣ01)макс, м3/с, через воздухораспределители, подающие основные струи воздуха;

(LΣ01)макс = Lмаксn - LΣ03                                                  (3.1)

3.3. Число и места расположения воздухораспределителей и направляющих сопел определяют следующим образом:

а) Рассчитывают число воздухораспределителей N(1)1, шт., подающих основные струи и устанавливаемых в одном ряду, а также длину зоны l, м, обслуживаемой одним воздухораспределителем1) (рис. 3):

                                                         (3.2)

                                                              (3.3)

1) При расположении рядов воздухораспределителей вдоль короткой стороны помещения в формулах (3.2) и (3.3) значение ln заменяется на bn; соответственно в формуле (3.4) значение bn заменяется на ln. Если , то увеличивают число воздухораспределителей N(1)1 на единицу.

б) Находят число продольных рядов воздухораспределителей N(2)1, шт., подающих основные струи, и ширину зоны b, м, обслуживаемой одним воздухораспределителем:

                                                           (3.4)

где

                                                   (3.5)

в) принимают расстояние между направляющими соплами lo, м, в диапазоне

                                                   (3.6)

где Fn = bhn;

г) рассчитывают число сопел N(1)3 вдоль оси основной струи (с учетом первого сопла непосредственно за воздухораспределителем, подающим основную струю)

                                                     (3.7)

д) определяют общее число воздухораспределителей, подающих, основные струи:

N1 = N(1)1N(2)1;                                                      (3.8)

е) определяют общее число горизонтальных направляющих сопел, подающих направляющие струи:

N3 = N(1)3N1;                                                       (3.9)

ж) находят высоту установки ho, м, воздухораспределителей, подающих основные струи, и горизонтальных направляющих сопел:

                                              (3.10)

Рис. 3. Схема распространения приточных струй в помещении

3.4. Размеры воздухораспределителей и сопел, расходы, температуру и скорости приточного воздуха определяют в следующем порядке:

а) рассчитывают максимальный расход воздуха Lмакс01 через воздухораспределитель, подающий основную струю:

                                                      (3.11)

б) рассчитывают расход воздуха L03, м3/с, через направляющее сопло, подающее направляющую струю:

                                                           (3.12)

в) определяют соотношение импульсов направляющей J03 и основной J01 струй , необходимое для обеспечения требуемой длины зоны эффективного действия одной приточной основной струи l:

 если

 если

где x - расстояние, м, от места выпуска основной струи до сечения, в котором скорость воздуха в рабочей зоне максимальная, определяемое по формуле

                                                             (3.13)

m1 и m3 - скоростные коэффициенты основных и направляющих струй, подаваемых соответственно воздухораспределителями и горизонтальными направляющими соплами;

i - параметр, определяемый по номограмме (рис. 4);

г) рассчитывают площадь воздухораспределителя F01, м2, подающего основную струю:

                                                      (3.14)

где S - наибольшее целое число, не превышающее отношение x/lo.

Рис. 4. Номограмма для определения параметра i

а - при m1 = 6,2; m3 = 6,2; б - при m1 = 4,5; m3 = 6,2

Величину uнормр.з принимают наименьшей из характерных для периода года, в который воздух подают основными струями.

Принимают типоразмер воздухораспределителя, имеющий площадь, наиболее близкую (в сторону увеличения) к F01. Если F01 > Fмакс01, характерного для наибольшего типоразмера, то увеличивают число воздухораспределителей N(1)1 или их рядов N(2)1.

д) находят скорость подачи основной струи uмакс01, м/с, при максимальном расходе воздуха:

                                                     (3.15)

е) определяют диаметр d03, м, выходного отверстия сопла:

                                               (3.16)

ж) рассчитывают скорость u03, м/с, выпуска направляющей струи:

                                                       (3.17)

Если скорость u03 > uмакс03, то:

при скорости uмакс01 > 4 м/с увеличивают площадь F01;

при расходе воздуха LΣ03 < 0,3 Lмаксn увеличивают расход воздуха LΣ03;

при расходе воздуха LΣ03 = 0,3 Lмаксn уменьшают длину зоны l за счет увеличения числа воздухораспределителей N(1)1 и повторяют расчет, начиная с соответствующего пункта;

з) определяют максимальную избыточную температуру воздуха Δtмакс03, °С, и максимальное количество теплоты (холода) (QΣ03)макс, которое можно подать через направляющие сопла:

                                               (3.18)

где n3 - температурный коэффициент горизонтальной направляющей струи:

(QΣ03)макс = 1220 Δtмакс03 LΣ03;                                      (3.19)

Если количество теплоты (холода) Qот(т) ≤ (QΣ03)макс, то Qот(т) подают через направляющие сопла. Требуемая при этом избыточная температура воздуха Δt03, °С, подаваемого через направляющие сопла:

                                                   (3.20)

Если количество теплоты (холода) Qот(т) > (QΣ03)макс, то Qот(т) подают через воздухораспределители и направляющие сопла;

и) определяют максимальную избыточную температуру воздуха Δtмакс01, °С и максимальное количество теплоты (холода), которое можно подать через воздухораспределители, формирующие основные струи

                                         (3.21)

где n1 - температурный коэффициент основных струй, подаваемых через воздухораспределители; f - параметр, определяемый по графику (рис. 5);

(QΣ01)макс = 1220Δtмакс01LΣ01.                                            (3.22)

Рис. 5. График для определения параметра f

Если количество теплоты (холода)

Qот(т) > (QΣ01)макс + (QΣ03)макс:

при скорости u03 < uмакс03 увеличивают параметр f за счет повышения соотношения импульсов . Увеличение значений f и  допускается из условия, что расстояние x возрастает не более чем на величину ;

при расходе воздуха LΣ03 < 0,3Lмаксn увеличивают расход LΣ03 до значений LΣ03 = 0,3Lмаксn и повторяют расчет, начиная с соответствующего пункта;

при расходе воздуха LΣ03 = 0,3Lмаксn увеличивают расход Lмаксn или недостающее количество теплоты (холода) Q = Qот(т) - (QΣ01)макс - (QΣ03)макс подают в помещение другой системой.

Если количество теплоты (холода) Qот(т) < (QΣ01)макс + (QΣ03)макс, то определяют минимальную скорость выпуска основных струй uмин01, м/с, при которой можно подать требуемое количество теплоты (холода) QΣ01, Вт (в диапазоне от нуля до QΣ01 = Qот(т) - (QΣ03)макс):

                                             (3.23)

к) определяют требуемую избыточную температуру воздуха Δt01, °С, подаваемого через воздухораспределители:

л) находят максимальную избыточную температуру воздуха Δtмакср.з, °С, в рабочей зоне:

                                                (3.25)

где

                                              (3.26)

3.5. Расчет режима работы системы производится с целью выявления:

диапазона значений избыточных теплопоступлений (отопительных нагрузок) Qот(т), соответствующих им температур наружного воздуха tн, при которых требуемое количество теплоты (холода) подают только направляющими струями или основными и направляющими струями;

начальной разности температур воздуха, подаваемого направляющими струями, при изменении значений Qот(т);

расхода и начальной разности температур воздуха, подаваемого основными струями, при изменении значений Qот(т).

Порядок расчета приведен в примерах (см. разд. 5).

Если LΣn LΣ03, то регулирование расхода воздуха осуществляют исходя из условия подачи в помещение требуемого количества теплоты (холода).

Если LΣn > LΣ03, то расход воздуха через воздухораспределители, подающие основные струи, равен наибольшей из величин (LΣ01)т и (LΣ01)z.

4. РАСЧЕТ СИСТЕМ С ГОРИЗОНТАЛЬНЫМИ И ВЕРТИКАЛЬНЫМИ НАПРАВЛЯЮЩИМИ СОПЛАМИ (4.5)

4.1. При расчете рекомендуется последовательно определять:

расход приточного воздуха в расчетные периоды года для характерных технологических режимов;

число воздухораспределителей и направляющих сопел, подающих соответственно основные и направляющие струн, и расстояния между ними;

размеры воздухораспределителей и сопел, расход, температуру и скорость подачи из них воздуха;

высоту установки вертикальных направляющих сопел;

режим работы системы.

4.2. Расход приточного воздуха определяют в соответствии с п. 3.2, заменяя величину расхода воздуха LΣ03 на (LΣ02 + LΣ03), где LΣ02 - расход воздуха через вертикальные направляющие сопла, м3/с.

4.3. Число и места расположения воздухораспределителей и направляющих сопел определяют следующим образом:

а) рассчитывают число воздухораспределителей N(1)1, подающих основные струи и устанавливаемых в одном ряду, а также длину зоны помещения, обслуживаемой одним воздухораспределителем l*:

                                                      (4.1)

                                                                (4.2)

* См. примечание к п. 3.3, а.

б) находят число продольных рядов воздухораспределителей, подающих основные струи:

                                                              (4.3)

где

                                               (4.4)

в) определяют высоту установки воздухораспределителей, подающих основные струи, и горизонтальных направляющих сопел:

                                               (4.5)

г) принимают число вертикальных сопел N(1)2, шт., вдоль оси одной основной струи равным числу рабочих мест (см. п. 2.8);

д) выбирают расположение вертикальных и горизонтальных сопел в плане вдоль оси основных струй таким образом (см. рис. 1, б), чтобы расстояния от вертикального сопла до центра обслуживаемого им рабочего места lc и расстояния между горизонтальными соплами lo были равны:

lc = (0,5 ... 0,9) (hо - hр.з);                                               (4.6)

е) рассчитывают число горизонтальных сопел N(1)3 вдоль оси одной основной струи:

                                                  (4.7)

ж) определяют общее число воздухораспределителей, подающих основные струи:

N1 = N(1)1N(2)1;                                                      (4.8)

з) определяют общее число горизонтальных направляющих сопел:

N3 = N(1)3N1;                                                       (4.9)

и) определяют общее число вертикальных направляющих сопел:

N2 = N(1)2N1;                                                      (4.10)

4.4. Размеры воздухораспределителей и сопел, расходы, температуру и скорости приточного воздуха определяют в следующем порядке:

а) рассчитывают по п. 3.4, а максимальный расход воздуха через воздухораспределитель, подающий основную струю;

б) находят по п. 3.4, в соотношение импульсов  заменив формулу (3.13) на следующую:

                                              (4.11)

в) рассчитывают по пп. 3.4, г и 3.4, д площадь воздухораспределителя (F1), подающего основную струю, его типоразмер и скорость подачи uмакс01 при условии, что uмакс01 ≤ 4 м/с и Fn заменяют на (1 - σ)Fn;

г) определяют диаметр с выходного отверстия горизонтального сопла по формуле

                                                      (4.12)

если B0 ≥ 5, и по номограмме на рис. 6, если B0 < 5.

Рис. 6. Номограмма для определения диаметра выходного отверстия горизонтального сопла

На номограмме:

                                                     (4.13)

                               (4.14)

                                  (4.15)

Скорость uнормр.з принимают в формуле (4.14) наименьшей из характерных для периода года, в котором воздух подают основными струями, в формуле (4.15) - для теплого периода года;

д) рассчитывают скорости выпуска воздуха из вертикальных u02, м/с, и горизонтальных u03, м/с, направляющих сопел, принимая их одинаковыми:

                                         (4.16)

Если u02 = u03 > uмакс03, то при расходе воздуха LΣ02 + LΣ03 < 0,3Lмаксn увеличивают LΣ02 + LΣ03 до тех пор, пока u02 = u03 = uмакс03;

если увеличение суммарного расхода LΣ02 + LΣ03 не обеспечивает выполнения условия u02 = u03 = uмакс03, то уменьшают соотношение импульсов  за счет уменьшения l (увеличения N(1)1) и повторяют расчет, начиная с соответствующего пункта;

е) определяют диаметр d02, м, выходного отверстия вертикального сопла:

                                       (4.17)

ж) находят расход воздуха LΣ03, м3/с, через горизонтальные направляющие сопла:

LΣ03 = L03N3,                                                      (4.18)

где L03 = 0,785u03d203.

з) находят расход воздуха LΣ02, м/с, через вертикальные направляющие сопла:

LΣ02 = L02N2,                                                      (4.19)

где L03 = 0,785u03d203.

и) определяют максимальную избыточную температуру воздуха Δtмакс0, °С, и максимальное количество теплоты (холода), которое можно подать только через направляющие сопла:

Δtмакс0 = min(Δtмакс02; Δtмакс03),                                         (4.20)

где

                                  (4.21)

                                            (4.22)

(QΣ02)макс + (QΣ03)макс = 1220Δtмакс0(LΣ03 + LΣ02).                       (4.23)

Если количество теплоты (холода) Qот(т)(QΣ02)макс + (QΣ03)макс, то всю теплоту (холод) подают через направляющие сопла.

Требуемая при этом избыточная температура воздуха Δt02 = Δt03, °С, подаваемого через сопла:

                                     (4.24)

Если количество теплоты (холода) Qот(т) > (QΣ02)макс + (QΣ03)макс, то всю теплоту (холод) подают основными и направляющими струями соответственно через воздухораспределители и направляющие сопла;

к) определяют по п. 3.4 и максимальное количество теплоты (холода) (QΣ01)макс, которое нужно подать основными струями.

Если количество теплоты (холода) Qот(т) > (QΣ01)макс + (QΣ02)макс + (QΣ03)макс, то при скорости u02 = u03 < uмакс03 увеличивают параметр f за счет повышения соотношения импульсов . Увеличение значений f и  допускается из условия, что расстояние x возрастает не более, чем на величину ;

при расходе воздуха LΣ02 + LΣ03 = 0,3Lмаксn увеличивают LΣ02 + LΣ03 до значений LΣ02 + LΣ03 = 0,3 Lмаксn и повторяют расчет, начиная с соответствующего пункта;

при расходе воздуха LΣ02 + LΣ03 = 0,3Lмаксn увеличивают расход воздуха Lмаксn, или недостающее количество теплоты (холода) Qдоп = Qот(т) - (QΣ01)макс - (QΣ02)макс - (QΣ03)макс подают в помещение другой системой.

Если количество теплоты (холода) Qот(т) < (QΣ01)макс + (QΣ02)макс + (QΣ03)макс, то определяют минимальную скорость выпуска основных струй, при которой можно подать требуемый расход теплоты (холода) QΣ01, изменяемый в диапазоне от нуля до QΣ01 = Qот(т) - (QΣ02)макс - (QΣ03)макс:

                                              (4.25)

л) принимают высоту установки всех вертикальных направляющих сопел относительно оси горизонтальных направляющих сопел одинаковой и равной:

                                                        (4.26)

где y0 и y″0 - высота установки последнего (от места выпуска основной струи) вертикального направляющего сопла, м, определенная соответственно при наличии основной струи и при ее отсутствии ; находится путем подбора в диапазоне y0 = -0,6 ... +0,6 м из зависимости

                                                    (4.27)

где

B = A(hо - hр.з) - El0;                                                     (4.28)

                                       (4.29)

                                   (4.30)

J02 = 0,785ρ02d202u202; J03 = 0,785ρ03d203u203;                                        (4.31)

Ko - коэффициент, определяемый в зависимости от величины параметра

                                                           (4.32)

Если P < 70, то Ko =3,3; если P > 70, то Ko = 2,4.

А и Е - параметры, определяемые в зависимости от величины по графику на рис. 7.

Рис. 7. График для определения параметров A и E

Kb3 и Kc - коэффициенты соответственно взаимодействия и стеснения, определяемые по графикам на рис. 8.

Рис. 8. График для определения коэффициентов Kb3 и Kc.

N*2 и N*3 - число соответственно вертикальных и горизонтальных сопел, расположенных до рассматриваемого вертикального сопла.

м) рассчитывают максимальную избыточную температуру воздуха Δtмакср.з, °С, в рабочей зоне:

Δtмакср.з = max(Δt1, Δt2),                                               (4.33)

где

                                              (4.34)

                                       (4.35)

                                            (4.36)

4.5. График работы системы составляют в соответствии с п. 3.5.

5. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА

Пример 1.

Для помещения размерами ln = 94 м, bn = 18 м и hn = 10 м рассчитать отопительно-вентиляционную систему с горизонтальными направляющими соплами. В помещении размещено технологическое оборудование высотой hоб = 1,5 м. Относительная площадь поперечного сечения помещения, занимаемая оборудованием, σ = 0,1. Рабочие места расположены равномерно по площади пола. Параметры воздуха в рабочей зоне в теплый период года: uнормр.з ≤ 0,7 м/с, Δtнормр.з ≤ ±3 °С; в холодный и переходный: uнормр.з ≤ 0,4 м/с, Δtнормр.з ≤ ±3 °С. Избыточные теплопоступления в теплый период года Qт = 107640 Вт (92570 ккал/ч). Отопительная нагрузка в рабочем режиме Qот = 56750 Вт (48800 ккал/ч), в режиме дежурного отопления Qд.о = 157950 Вт (135800 ккал/ч). Расход воздуха, необходимый для ассимиляции вредных веществ, LΣn = 2,22 м3/с (8000 м3/ч). Максимальная избыточная температура приточного воздуха в теплый период года (с учетом обработки в промывной камере кондиционера) Δtо = 8 °С. Работа в две смены. Отопительно-вентиляционная система комплектуется кондиционером КТЦ. Длина зоны эффективного действия приточной струи в этом помещении при сосредоточенной подаче воздуха составит (в соответствии с расчетом по «Рекомендациям»*) 58 м (при m1 = 6,2), что меньше длины помещения.

* Рекомендации по выбору и расчету систем воздухораспределения. АЗ-669. М., 1979.

Решение

Расход воздуха в теплый период года (п. 3.2, а):

в холодный период:

Lотn = Lминn = 2,22 м3/с (8000 м3/ч).

Расход воздуха через направляющие сопла (п. 3.2, б) LΣ03 = 2,22 м3/с. Расход воздуха через воздухораспределители, подающие основные струи (п. 3.2, в), LΣ01 = 11,22 - 2,22 = 9 м3/с.

Число воздухораспределителей, подающих основные струи и устанавливаемых в одном ряду (п. 3.3, а):

 N(1)1 = 1 шт.

Длина зоны, обслуживаемой одним воздухораспределителем, l = 94 м.

Число продольных рядов воздухораспределителей, подающих основные струи, определяем, принимая b = 18 м (п. 3.3, б):

N(2)1 = 1 шт; 9 < b < 30.

Расстояние между направляющими соплами (п. 3.3, в) lo = 7 м.

Число сопел вдоль основной струи (п. 3.3, г):

Общее число воздухораспределителей, подающих основные струи (п. 3.3, д), N1 = 1 шт., направляющих сопел (п. 3.3, е) N3 = 12 шт.

Высота подачи основных и направляющих струй:

 ho = 8 м.

Максимальный расход воздуха через воздухораспределитель, формирующий основную струю (п. 3.4, а), Lмакс01 = LΣ01 = 9 м3/с, через одно сопло (п. 3.4, б) Lмакс03 = 2,22/12 = 0,19 м3/с.

Соотношение импульсов, необходимое для обеспечения требуемой длины зоны эффективного действия основной струи (п. 3.4, в)     

Площадь воздухораспределителя, подающего основную струю (п. 3.4, г):

Принимаем воздухораспределитель ВГК-4 (F01 = 2,56 м2; m1 = 6,2; n1 = 5,1).

Скорость подачи основной струи (п. 3.4, д);

Диаметр выходного отверстия сопла (п. 3.4, е):

Скорость выпуска направляющей струи (п. 3.4, ж):

Максимальная избыточная температура воздуха, подаваемого через направляющие сопла (п. 3.4, з):

в теплый период года при расчетной температуре наружного воздуха Δtмакс03 = 8 °С.

Максимальное количество теплоты, которое можно подать направляющими струями в холодный период года (п. 3.4, з):

(QΣ03)макс от = 1220 · 14,1 · 2,22 = 38200 Вт.

Максимальное количество холода, которое можно подать направляющими струями в теплый период года:

(QΣ03)макс от = 1220 · 8 · 2,22 = 21670 Вт.

Поскольку Qот > (QΣ03)макс, то требуемое количество теплоты (холода) подают основной и направляющими струями (п. 3.4, з). Максимальное количество теплоты (холода), которое можно подать основной струей (п. 3.4, и):

(QΣ01)макс т = (QΣ01)макс от = 1220 · 4,4 · 9 = 48310 Вт

Δtот01 = 4,4 °С; f = 0,25.

Поскольку количество теплоты (холода) Qот(т) > (QΣ01)макс + (QΣ03)макс (кроме рабочего режима холодного периода года), а u03 = 17 м/с < Uмаксo, увеличиваем соотношение импульсов до .

Повторив расчет, начиная с п. 3.4, г, получим:

F01 = 2,56 м2; uмакс01 = 3,5 м/с; d03 = 0,082 м;

u03 = 36,3 м/с > uмакс03; f = 0,35.

Поскольку приточные установки комплектуются кондиционерами КТЦ и в соответствии с п. 2.4 uмакс03 = 30 м/с, то увеличиваем расход воздуха LΣ03 до LΣ03 = 3,33 м3/с.

Повторив расчет, начиная с п. 3.4, а, получим:

LΣ01 = 7,9 м3/с; L03 = 0,278 м3/с; ;

f = 0,6; F01 = 2,56 м2; uмакс01 = 3,1 м/с;

d03 = 0,11 м; uмакс03 = 27,1 м/с; Δtот03 = 32,9 °С;

(QΣ03)макс от = 133780 Вт;

Δtт03 = 8 °С; (QΣ03)макс т = 32510 Вт;

Δtмакс от03 = 8,4 °С; (QΣ01)макс от = 80600 Вт;

Δtмакс т01 = 8 °С; (QΣ01)макс т = 77000 Вт.

Поскольку количество теплоты для режима дежурного отопления Qот < (QΣ01)макс + (QΣ03), то определяем минимальную скорость выпуска основной струи, при которой можно подать требуемый расход тепла (п. 3.4, и):

(QΣ01)д.о = 157950 - 133780 = 24170 Вт

Требуемая избыточная температура воздуха, подаваемого через воздухораспределители (п. 3.4, к)

Максимальная избыточная температура воздуха в рабочей зоне (п. 3.4, л):

В результате расчета системы выявлено (п. 3.5):

в диапазоне от Qт = 107640 Вт до Qт = 32510 кВт требуемое количество холода подают основными и направляющими струями. Расход воздуха (LΣ01)т и избыточная температура воздуха Δtт01, подаваемого через воздухораспределитель, в этом диапазоне могут меняться соответственно от (LΣ01)т = 7,9 м3/с до (LΣ01)т = 0 и от Δtт01 = 8 °С до Δtт01 = 0. Расход воздуха и начальная разность температур направляющих струй остаются неизменными и равными

(LΣ03)макс = 3,33 м3/с; Δtт03 = 8 °С;

в диапазоне от Qт = 32510 кВт до Qт = 0 требуемое количество холода подают направляющими струями. Расход воздуха постоянен и равен: Lт03 = 3,33 м3/с, избыточная температура изменяется от Δtто = 8 °С до Δtто = 0;

в диапазоне от Qот = 0 до Qот = 56780 Вт в рабочем режиме требуемое количество теплоты подают направляющими струями. Расход воздуха постоянен и равен: LΣ03 = 3,33 м3/с, избыточная температура воздуха изменяется от Δtот03 = 0 °С до Δtот03 = 14 °С;

в диапазоне от Qд.о = 0 до Qд.о = 133780 Вт в режиме дежурного отопления, требуемое количество теплоты подают направляющими струями. Расход воздуха постоянен и равен: LΣ03 = 3,33 м3/с, избыточная температура воздуха изменяется от Δtд.о03 = 0 до Δtд.о03 = 32,9 °С;

в диапазоне от Qд.о = 113780 Вт до Qд.о = 157950 Вт в режиме дежурного отопления требуемое количество теплоты подают основными и направляющими струями. Расход воздуха и избыточная температура воздуха, подаваемого через направляющие сопла неизменны и равны соответственно: LΣ03 = 3,33 м3/с и Δt03 = 32,9 °С. Расход воздуха (LΣ01)д.о и избыточная температура Δtд.о01 изменяются соответственно от (LΣ01)д.о = 0 до (LΣ01)д.о = 5,63 м3/с и от Δtд.о01 = 0 до Δtд.о01 = 3,5 °С.

Пример 2.

Для помещения размерами lп = 44 м; bп = 12 м и hп = 8,6 м рассчитать отопительно-вентиляционную систему с горизонтальными направляющими соплами. В помещении размещено технологическое оборудование высотой менее 1,5 м. Относительная площадь поперечного сечения помещения, занимаемая оборудованием, σ = 0,1. Рабочие места расположены равномерно по площади пола. Параметры воздуха в рабочей зоне в теплый период

uнормр.з ≤ 0,7 м/с; Δtнормр.з ≤ ±3 °С,

в холодный и переходный периоды

uнормр.з ≤ 0,4 м/с; Δtнормр.з ≤ ±3 °С.

Избыточные теплопоступления в теплый период года Qт = 32470 Вт, отопительная нагрузка Qот = 58620 Вт. Расход воздуха, необходимый для ассимиляции вредных веществ, LΣп = 0,72 м3/с. Максимальная избыточная температура приточного воздуха в теплый период года (с учетом обработки в промывной камере кондиционера) Δtо = 8 °С. Работа круглосуточная. Приточные установки комплектуются кондиционерами КТЦ.

Максимальное количество теплоты, которое можно подать в это помещение системой с сосредоточенной подачей воздуха, составит (в соответствии с расчетом по Рекомендациям АЗ-669):

Qмакс от = 35740 Вт при uo = 7,2 м/с; Fo = 0,32 м2; Δto = 12,7 °C.

Решение

Расход воздуха:

в теплый период года (п. 3.2, а):

в холодный период года Lотп = Lминп = 0,72 м3/с.

Расход воздуха через направляющие сопла (п. 3.2, б): LΣ03 = 0,72 м3/с.

Расход воздуха через воздухораспределители, формирующие основные струи (п. 3.2, в):

LΣ01 = 3,38 - 0,72 = 2,66 м3/с.

Число воздухораспределителей, подающих основные струи и установленных в одном ряду (п. 3.3, а):

 N(1)1 = 1 шт.

Длина зоны, обслуживаемой одним воздухораспределителем, l = 44 м.

Число продольных рядов воздухораспределителей, формирующих основные струи, определяем, принимая b = 12 м (п. 3.3, б):

N(2)1 = 1 шт; 2,2 < b < 25,8.

Расстояние между направляющими соплами (п. 3.3, в): lo = 6 м.

Число сопел вдоль оси основной струи (п. 3.3, г):

Общее число воздухораспределителей, формирующих основные струи (п. 3.3, д): N1 = 1 шт., направляющих сопел (п. 3.3, е): N3 = 5 шт.

Высота установки воздухораспределителей, подающих основные струи, и направляющих сопел:

 ho = 7 м.

Максимальный расход воздуха через воздухораспределитель, формирующий основную струю (п. 3.4, а):

Lмаксo = 2,6 м3/с,

через одно сопло (п. 3.4, б):

Соотношение импульсов, необходимое для обеспечения требуемой длины зоны эффективного действия основной струи (п. 3.4, в):

  

Площадь воздухораспределителя, подающего основную струю (п. 3.4, г):

Принимаем воздухораспределитель ВГК-1 (F01 = 0,32 м2; m1 = 6,2; n1 = 5,1). Скорость подачи основной струи (п. 3.4, д):

Диаметр выходного отверстия сопла (п. 3.4, е):

Скорость выпуска направляющей струи (п. 3.4, ж):

Максимальная избыточная температура воздуха, подаваемого через направляющие сопла (п. 3.4, з):

в теплый период года при расчетной температуре наружного воздуха - Δtт03 = 8 °С.

Максимальное количество теплоты, которое можно подать направляющими струями в холодный период года (п. 3.4, з):

(QΣ03)макс от = 1220 · 14,1 · 0,72 = 12400 Вт.

Максимальное количество холода, которое можно подать направляющими струями в теплый период года:

(QΣ03)макс т = 1220 · 8 · 0,72 = 7030 Вт.

Поскольку (QΣ03)макс от(т) < Qот(т), то требуемое количество теплоты (холода) подают основной и направляющими струями.

Максимальная избыточная температура воздуха (п. 3.4, з), подаваемого через воздухораспределители (f = 0,25):

в теплый период года при расчетной температуре наружного воздуха - Δtт01 = 8 °С.

Максимальное количество теплоты, которое можно подать основной струей (п. 3.4, и):

(QΣ01)макс от = 1220 · 12,1 · 2,6 = 36380 Вт.

Максимальное количество холода, которое можно подать основными струями в теплый период года:

(QΣ01)макс т = 1220 · 8 · 2,6 = 25400 Вт

Поскольку Qот > (QΣ01)макс от + (QΣ03)макс от, а u03 = 15,2 м/с < uмакс03, увеличиваем соотношение импульсов до  (п. 4.4, и).

Повторив расчет, начиная с п. 3.4, г, получим:

F01 = 0,32 м2; uмакс01 = 8,1 м/с; d03 = 0,092 м;

u03 = 21,6 м/с < uмакс03; Δtот03 = 23,8 °С;

Δtт03 = 8 °С; Δtот01 = 17,5 °С; Δtт01 = 8 °С.

(QΣ03)макс от = 20920 Вт;

(QΣ03)макс т = 7040 Вт;

(QΣ01)макс от = 55550 Вт;

(QΣ01)макс т = 25430 Вт.

Поскольку Qот < (QΣ01)макс от + (QΣ03)макс от, то определяем минимальную скорость выпуска основной струи, при которой можно подать требуемое количество теплоты (п. 3.4, и):

(QΣ01)от = (58620 - 20920) = 37700 Вт;

Требуемая избыточная температура основной струи (п. 3.4, к):

Максимальная избыточная температура воздуха в рабочей зоне (п. 3.4, л):

В результате расчета системы выявлено (п. 3.5):

в диапазоне Qт = 32470 Вт до Qт = 7030 Вт требуемое количество холода подают основной и направляющими струями. Расход воздуха и избыточная температура основной струи в этом диапазоне могут изменяться соответственно от LΣт01 = 2,66 м3 до LΣт01 = 0 от Δtт01 = 8 °С до Δtт01 = 0. Расход воздуха и избыточная температура направляющих струй остаются неизменными и равными: (LΣ03)макс т = 0,72 м3/с; Δtт03 = 8 °С;

в диапазоне от Qт = 7030 Вт до Qт = 0 требуемое количество холода подают направляющими струями. Расход воздуха постоянен и равен: (LΣ03)макс т = 0,72 м3/с, избыточная температура изменяется от Δtт0 = 8 °С до Δtт0 = 0;

в диапазоне от Qот = 0 до Qот = 20920 Вт требуемое количество теплоты подают направляющими струями. Расход воздуха постоянен и равен: (LΣ03)макс т = 0,72 м3/с, избыточная температура изменяется от Δtт03 = 0 до Δtт03 = 23,8 °С;

в диапазоне от Qот = 20920 Вт до Qот = 58620 Вт требуемое количество теплоты подают основными и направляющими струями. Расход воздуха через воздухораспределитель, подающий основную струю, изменяется от (LΣ01)от = 0 до (LΣ01)от = 2,38 м3/с, а избыточная температура - от Δtот01 = 0 до Δtот01 = 13 °С. Расход воздуха и избыточная температура направляющих струй постоянны и равны соответственно: (LΣ03)макс т = 0,72 м3/с, Δtт03 = 23,8 °С.

Пример 3.

В помещении размерами lп = 126 м, bп = 66 м и hп = 11 с крупногабаритным технологическим оборудованием рассчитать отопительно-вентиляционную систему с горизонтальными и вертикальными направляющими соплами. Технологическое оборудование высотой более 2 м размещено в восемь рядов, параллельных длинной стороне помещения.

Относительная площадь поперечного сечения помещения, занимаемая оборудованием, σ = 0,25. Вдоль каждого ряда оборудования расположено по восемь рабочих мест на расстоянии 12 - 15 м одно от другого. Параметры воздуха в рабочей зоне в теплый период года:

uнормр.з ≤ 0,7 м/с; Δtнормр.з ≤ +3 °С, в холодный и переходный - uнормр.з ≤ 0,4 м/с; Δtнормр.з ≤ ±3 °С. Избыточные теплопоступления в теплый период года Qт = 1000820 Вт. Отопительная нагрузка в рабочем режиме Qот = 535160 Вт, в режиме дежурного отопления Qд.о = 819000 Вт. Расход воздуха, необходимый для ассимиляции вредных веществ, LΣп = 24,19 м3/с. Избыточная температура приточного воздуха в теплый период года Δt0 = 8 °С. Работа в две смены. Приточные установки комплектуются кондиционерами КТЦ. Размещение воздуховодов ниже отметки 8 м затруднено.

Решение

В теплый период года расход воздуха (п. 4.2):

в холодный период:

Lотп = Lминп = LΣ02 + LΣ03 = 24,2 м3/с.

Расход воздуха через воздухораспределители, формирующие основные струй:

LΣ01 = 104,3 - 24,2 = 80,1 м3/с.

Число воздухораспределителей, формирующих основные струи, в ряду (п. 4.3, а):

    N(1)1 = 1 шт.,

Длина зоны, обслуживаемой одним воздухораспределителем:

l = lп = 126 м.

Продольные ряды воздухораспределителей, подающих основные струи, располагаем над рядами оборудования. При числе продольных рядов воздухораспределителей N(2)1 = 8 по п. 4.3, б получаем

Принимаем: N(1)1 = 2;  4,8 ≤ b ≤ 33 м.

Высота установки воздухораспределителей, подающих основные струи, и горизонтальных направляющих сопел (п. 4.3, в):

Принимаем в соответствии с исходными данными ho = 8 м.

Число вертикальных сопел в ряду вдоль оси одной основной струи (п. 4.3, г): N(1)2 = 4 шт.

Расположение направляющих сопел в плане (п. 4.3, д):

lc = 3 ... 5,4 м; lo = 8 м.

Число горизонтальных сопел вдоль оси одной основной струи (п. 4.3, е):

Общее число воздухораспределителей, подающих основные струи (п. 4.3, ж):

N1 = 2 · 8 = 16 шт.;

горизонтальных направляющих сопел (п. 4.3, з):

N3 = N(1)3N1 = 9 · 16 = 144 шт.;

вертикальных направляющих сопел (п. 4.3, и):

N2 = N(1)2N = 4 · 16 = 64 шт.

Максимальный расход воздуха через воздухораспределитель, формирующий основную струю (п. 4.4, в):

Соотношение импульсов, необходимое для обеспечения требуемой длины зоны эффективного действия основной струи (п. 4.4, б):

  

Площадь воздухораспределителя, подающего основную струю, (п. 4.4, в):

Принимаем воздухораспределитель ВГК-3 (F01 = 1,28 м2; m1 = 6,2; n1 = 5,1).

Максимальная скорость истечения основной струи:

Диаметр выходного отверстия горизонтального сопла (п. 4.4, г):

d03 = 0,068 м;

Скорость подачи направляющих струй (п. 4.4, д):

Так как скорость u02 = u03 > uмакс03 = 30 м/с, то увеличивают расход воздуха (LΣ02 + LΣ03) до значений (п. 4.4, д):

(LΣ02 + LΣ03) = 28 % Lminп = 104,3 · 0,28 = 29,2 м3/с.

Повторив расчет, начиная с п. 4.4, а, получим:

LΣ01 = 73,7 м3/с; Lмакс01 = 4,61 м3/с;

F01 =1,28 м2; uмакс01 = 3,6 м/с; d03 = 0,074 м;

u02 = u03 = 30 м/с.

Диаметр выходного отверстия вертикального сопла (п. 4.4, е)

Расходы воздуха через сопла (пп. 4.4, ж - 4.4, з):

L02 = 0,785 · 30 · 0,0822 = 0,158 м3/с.

LΣ02 = 0,158 · 64 = 10,3 м3/с;

L03 = 0,785 · 30 · 0,0742 = 0,129 м3/с;

LΣ03 = 0,129 · 144 = 18,9 м3/с.

Максимальная избыточная температура воздуха подаваемого через вертикальные направляющие сопла (п. 4.4, и):

Максимальная избыточная температура воздуха, подаваемого через горизонтальные направляющие сопла (п. 4.4, и):

Максимальная избыточная температура воздуха, подаваемого через направляющие сопла в теплый период года при расчетных параметрах наружного воздуха Δtт02,3 = 8 °С:

Δtот02,3 = min (18; 37) = 18 °С.

Максимальное количество теплоты, которое можно подать направляющими струями (п. 4.4, и):

(QΣ02)макс от + (QΣ03)макс от = 1220 · 18 · 29,2 = 641230 Вт.

Максимальное количество холода, которое можно подать направляющими струями в теплый период года при расчетных параметрах наружного воздуха:

(QΣ02)макс т + (QΣ03)макс т = 1220 · 8 · 29,2 = 285000 Вт.

Поскольку Qот < (QΣ02)макс от + (QΣ03)макс от, то в отопительный период в рабочем режиме всю теплоту подают направляющими струями (п. 4.4, и).

Требуемая избыточная температура воздуха, подаваемого через направляющие сопла:

Поскольку Qд.о > (QΣ02)макс д.о + (QΣ03)макс д.о и Qт > (QΣ02)макс т + (QΣ03)макс т, то в холодный период в режиме дежурного отопления и в теплый период всю соответственно теплоту или холод подают основными и направляющими струями (п. 4.4, к):

Δtд.о01 = 8 °С; Δtт01 = 8 °С (при расчетной температуре наружного воздуха в теплый период);

(QΣ01)макс д.о = 1220 · 8,2 · 73,7 = 737300 Вт;

(QΣ01)макс т = 1220 · 8 · 73,7 = 719300 Вт.

Поскольку Qд.о < QΣ01д.о + QΣ02д.о + QΣ03д.о, то для этого режима максимальная скорость выпуска и избыточная температура воздуха, подаваемого основными струями, равны (п. 4.4, к):

QΣ01д.о = 819000 - 641230 = 177770 Вт.

Аналогично для теплового периода года:

QΣт01 = 1000820 - 285000 = 715820 Вт;

LΣ01т = 72 м3/с.

Высота установки вертикальных сопел:

 A = 0,075; E = 0,01; B = 0,075 (8 - 2) - 0,01 · 6 = 0,39;

Kc = 0,8; Кb3 = 0,5;

J02 = 1,2 · 0,785 · 0,0822 · 302 = 4,75 Н;

J03 = 1,2 · 0,785 · 0,0742 · 302 = 4,64 Н;

N*2 = 3 шт.; N*3 = 8 шт.

 Ko = 3,3;

y′o = -0,48 м.

Проведя аналогичные вычисления для yo, получим:

A = 0,15; B = 0,8; χm = 1,54; J1 = 16,4 Н; Ko = 3,3; lc = 4 м; y″o = -0,42 м.

Максимальная избыточная температура воздуха в рабочей зоне (п. 4.4, м):

Δtр.з = max(0,15; 2,7) = 2,7 < Δtнормр.з

Δtср.т = 8 °С;

В результате расчета системы выявлено (п. 4.5):

в диапазоне от Qт = 1000820 Вт до Qт = 285000 Вт требуемое количество холода подают основными и направляющими струями. Расход и избыточная температура воздуха, подаваемого основными струями, в этом диапазоне может изменяться соответственно от LΣ01т = 72 м3 до LΣ01т = 0 и от Δtт01 = 8 °С до Δtт01 = 0.

Расход и избыточная температура воздуха, подаваемого направляющими струями, неизменны и равны:

LΣ02т + LΣ03т = 29,2 м3/с, Δtт02,3 = 8 °С;

в диапазоне от Qт = 285000 Вт и до Qт = 0 требуемое количество холода подают направляющими струями. Расход воздуха, подаваемого направляющими струями, постоянен и равен LΣ02т + LΣ03т = 29,2 м3/с, а его избыточная температура изменяется от Δtт02,3 = 8 °С до Δtт02,3 = 0;

в диапазоне от Qот = 0 до Qот = 535160 Вт в рабочем режиме требуемое количество теплоты подают направляющими струями. Расход воздуха постоянен и равен LΣ02от + LΣ03от = 29,2 м3/с, начальная разность температур изменяется от Δtт02,3 = 0 до Δtт02,3 = 15 °С;

в диапазоне от Qд.о = 0 до Qд.о = 641230 Вт в режиме дежурного отопления требуемое количество теплоты подают направляющими струями. Расход воздуха постоянен: LΣ02д.о + LΣ03д.о = 29,2 м3/с. Начальная разность температур изменяется от Δtд.о02,03 = 0 до Δtд.о02,03 = 18 °С;

в диапазоне от Qд.о = 641230 Вт до Qд.о = 819000 Вт в режиме дежурного отопления требуемое количество теплоты подают основными и направляющими струями. Расход и начальная разность температур воздуха, подаваемого направляющими струями, неизменны и равны соответственно: LΣ02д.о + LΣ03д.о = 29,2 м3/с; Δtд.о02,03 = 18 °С. Расход и избыточная температура воздуха, подаваемого основными струями, может изменяться соответственно от LΣ01д.о = 0 до LΣ01д.о = 47,1 м3/с и от Δtд.о01 = 0 до Δtд.о01 = 8 °С.

Список литературы

1. Виноградский Л.С., Гапонов А.Е., Живов А.М., Пончек М.И. Новая отопительно-вентиляционная система для механических цехов. - Реф. информ.: Проектирование отопительно-вентиляционных систем и систем внутреннего водопровода и канализации. ЦИНИС. М., 1981, вып. 5.

2. Способ и устройство для вентиляции. Заявитель AB Svenska Fläktfabriken. Патент ФРГ № 2320164. 1977.

3. Гримитлин М.И., Живов А.М., Пончек М.И., Шилькрот Е.О. Подача воздуха в помещениях отопительно-вентиляционными системами с направляющими соплами. - В кн.: Новое в воздухораспределении / Материалы семинара. М., 1983.

4. Живов А.М. Сосредоточенная подача вентиляционного воздуха с применением направляющих струй. Автореф. дис. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук. Ленинград, 1983.

5. Пончек М.И., Живов А.М., Виноградский Л.С. Новый способ подачи воздуха с использованием направляющих струй. - В кн.: Новые системы отопления и вентиляции промышленных зданий. М., 1982.

 

 

 






ГОСТЫ, СТРОИТЕЛЬНЫЕ и ТЕХНИЧЕСКИЕ НОРМАТИВЫ.
Некоммерческая онлайн система, содержащая все Российские Госты, национальные Стандарты и нормативы.
В Системе содержится более 150000 файлов нормативно-технической документации, действующей на территории РФ.
Система предназначена для широкого круга инженерно-технических специалистов.

Рейтинг@Mail.ru Яндекс цитирования

Copyright © www.gostrf.com, 2008 - 2017