Крупнейшая бесплатная информационно-справочная система онлайн доступа к полному собранию технических нормативно-правовых актов РФ. Огромная база технических нормативов (более 150 тысяч документов) и полное собрание национальных стандартов, аутентичное официальной базе Госстандарта. GOSTRF.com - это более 1 Терабайта бесплатной технической информации для всех пользователей интернета. Все электронные копии представленных здесь документов могут распространяться без каких-либо ограничений. Поощряется распространение информации с этого сайта на любых других ресурсах. Каждый человек имеет право на неограниченный доступ к этим документам! Каждый человек имеет право на знание требований, изложенных в данных нормативно-правовых актах!

  


|| ЮРИДИЧЕСКИЕ КОНСУЛЬТАЦИИ || НОВОСТИ ДЛЯ ДЕЛОВЫХ ЛЮДЕЙ ||
Поиск документов в информационно-справочной системе:
 

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ
АРЕНДНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ ПРОМСТРОЙПРОЕКТ

ПОСОБИЕ 2.91 к СНиП 2.04.05-91

Расчет поступления теплоты солнечной радиации
в помещения

Главный инженер института

И.Б. Львовский

Главный специалист

Б.В. Баркалов

Москва 1993 г.

Рекомендовано к изданию решением Технического Совета арендного предприятия Промстройпроект.

Пособие 2.91 к СНиП 2.04.05-91. «Расчет поступлений теплоты солнечной радиации в помещения» разработано Промстройпроектом (канд. техн. наук Б.В. Баркалов) при участии СантехНИИпроекта (инж. В.В. Невский).

Расчет поступлений теплоты с учетом ее аккумуляции ограждениями помещения и оборудованием, представленный в данном Пособии, разработанный по методике д.т.н. В.Н. Богословского, более обоснован, чем применяющийся в практике проектирования расчет по СНиП II-33-75. При этом максимальный (расчетный) расход воздуха на ассимиляции теплоты солнечной радиации сокращается на 40 % от расхода без учета аккумуляции теплоты. В Пособии приведены также данные о поступлении теплоты от людей.

Пособие предназначено для специалистов в области отопления и вентиляции.

Рецензент доктор технических наук В.П. Титов

Редактор инженер Н.Б. Агафонова

ПЕРЕЧЕНЬ ПОСОБИЙ
К СНиП 2.04.05-91
«Отопление, вентиляция и кондиционирование»

1.91. Расход и распределение приточного воздуха

2.91. Расчет поступлений теплоты солнечной радиации в помещения

3.91. Вентиляторные установки

4.91. Противодымная защита при пожаре

5.91. Размещение вентиляционного оборудования

6.91. Огнестойкие воздуховоды

7.91. Схемы прокладки воздуховодов в зданиях

8.91. Численность персонала по эксплуатации систем отопления, вентиляции и кондиционирования

9.91. Годовой расход энергии системами отопления, вентиляции и кондиционирования

10.91. проектирование антикоррозийной защиты

11.91. Расчетные параметры наружного воздуха для типовых проектов

12.91. Рекомендации по расчету инфильтрации наружного воздуха в одноэтажные производственные здания.

13.91. Противопожарные требования к системам отопления, вентиляции и кондиционирования.

СОДЕРЖАНИЕ

1. Расчетные формулы. 3

2. Примеры расчетов поступлений теплоты от солнечной радиации. 8

Таблица 1. Поверхностная плотность теплового потока J солнечной радиации в июле, прошедшего через вертикальное или горизонтальное остекление световых проемов, Вт/м2 время начала и окончания прямой радиации. 12

Таблица 2. Сопротивление теплопередаче и коэффициенты теплопропускания заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей.) 16

Таблица 3. Высота hs и азимут As солнца на различных широтах, град. в июле. 17

Таблица 4. Коэффициенты облучаемости. 17

Таблица 5. Показатель поглощения теплового потока солнечной радиации «а»п 18

Таблица 6. Коэффициент θ1 гармонического изменения температуры наружного воздуха для каждого часа суток. 20

Таблица 7. Поверхностная плотность потока солнечной радиации () поступающей на горизонтальную поверхность, Вт/ м2, в июле. 21

Таблица 8. Поверхностная плотность потока солнечной радиации (), поступающей на вертикальную поверхность, северной ориентации, Вт/м2, в июле. 21

Taблица 8а. Поверхностная плотность потока солнечной радиации (), поступающей на вертикальную поверхность, южной ориентации, Вт/м2, в июле. 22

Таблица 8б. Поверхностная плотность потока солнечной радиации (), поступающей на вертикальную поверхность, юго-восточной и юго-западной ориентации, Вт/м2, в июле. 23

Таблица 8в. Поверхностная плотность потока солнечной радиации (), поступающей на вертикальную поверхность, северо-восточной и северо-западной ориентации, Вт/м2, в июле. 24

Таблица 8г. Поверхностная плотность потока солнечной радиации (), поступающей в июле на вертикальную поверхности восточной и западной ориентации Вт/м2. 24

Таблица 9. Тепловыделения от взрослых людей. 25

Таблица 10 к примеру 1. 25

Таблица 11 к примеру 1. 27

Список литературы. 28

1. Расчетные формулы.

1. В Пособии рассматриваются поступления теплоты в помещения солнечной радиации и от людей. Другие поступления теплоты следует учитывать по заданиям технологов, опытным или литературным данным.

2. Поступления теплоты, Q Вт, в помещение от солнечной радиации через остекленные световые проемы и массивные ограждающие конструкции зданий различного назначения для наиболее жаркого месяца года (июля) и заданного или: каждого часа суток, следует рассчитывать по формуле:

                                                        (1)

где:

Qi - тепловой поток, Вт, через i-й световой проем;

Qi - тепловой поток, Вт, через i-e массивное ограждение;

a, b - число световых проемов и массивных ограждений.

Расчетным является максимальный тепловой поток Qмакс, Вт, выбираемый из часовых поступлений теплоты за период, когда в помещении работают или отдыхают люди или ведется производственный процесс.

3. Тепловой поток прямой и рассеянной солнечной радиации (далее «солнечной радиации») через 1-й световой остекленный проем (далее «световой проем»), Вт, следует определять по формуле:

Qoc = Qос,i · aп + QDt,                                                         (2)

где:

Qoc - тепловой поток, Вт, солнечной радиации через остекленный световой проем, определяемый по п.п. 4 - 9;

aп - показатель поглощения теплового потока солнечной радиации, определяемый по п.п. 10 - 12;

QDt - тепловой поток теплопередачей через световой проем по п. 13.

Примечание. При определении поступлений теплоты для расчета систем вентиляции, величину QDt допускается не учитывать.

4. Тепловой поток, Вт, солнечной радиации через световой проем рассчитывается по формуле:

                                              (3)

где:

qп, qр - поверхностная плотность теплового потока, Вт/кв. м, через остекленный световой проем в июле в данный час суток, соответственно от прямой (qп) и рассеянной (qр) солнечной радиации, принимаемая для вертикального и горизонтального остекления по табл. 1, а для наклонного остекления рассчитывается по п. 5;

K1 = Kп,г · Kп,в - коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией для учета плошали светового проема, незатененной горизонтальной Kпг и вертикальной K плоскостями в строительном исполнении, рис. 1а, определяемые по п. 6;

K2 = Kг · Kв - коэффициенты облученности для учета поступления рассеянной солнечной радиации через световые проемы, не затененные горизонтальной и вертикальной наружными солнцезащитными плоскостями в строительном исполнении, определяемые по п. 7;

K3 - коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств (шторы, маркизы, жалюзи к др. изделия заводского изготовления), принимаемые по прил. 8 СНиП II-3-79**.

K4 - коэффициент теплопропускания остеклением световых проемов, принимаемые по табл. 2;

Aос - площадь светового проема (остекления), кв. м.

5. Поверхностная плотность тепловых потоков, (Вт/кв. м), поступающих в помещение в данный час суток через наклонное (рис. 2) остекление от прямой и рассеянной солнечной радиации qп, qр следует определять по формулам:

для остекления а - при 0° £ Аs,ос £ 90° или 270° £ Аs,ос £ 360°;

                                                  (4)

                                                 (5)

для остекления B - при 90° £ As,ос £ 270°;

                                                 (6)

                                                 (7)

где:

qп,г, qп,в, qр,г, qр,в - поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/кв. м, поступающих от прямой (п) и рассеянной (р) солнечной радиации соответственно через горизонтальное (г) и вертикальное (в) остекление той же ориентации, что и наклонное остекление «а», принимаемые по табл. 1;

,  поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/кв. м, поступающих от прямой и рассеянной солнечной радиации через вертикальное остекление, ориентация которого соответствует остеклению «в» противоположна ориентации наклонного остекления «а», принимаемые по табл. 1;

a - угол наклона остекления к горизонтальной плоскости, град. (рис. 2).

Примечание: Если при вычислении по формулам (4) и (6) величина qп окажется отрицательной, то следует считать qп = 0, т.к. в этом случае остекление находится в тени.

6. Коэффициенты Kп,г и Kп,в, для формулы (3) определяются по формулам:

                                        (8)

                                           (9)

где:

Н, В - высота и ширина светового проема, м;

l1, l2 - ширина горизонтальных и вертикальных строительных солнцезащитных плоскостей, рис. 1а; при отсутствии солнцезащитных плоскостей, но при расстоянии кромки стен от остекления 150 мм и более рекомендуется их учитывать как плоскость, затеняющую оконный проем;

hs - высота солнца - угол, град., между направлением солнечного луча и его проекцией на горизонтальную плоскость, принимаемая по табл. 3, рис. 1б;

Аs,ос - солнечный азимут остекления светового проема, град., определяемый по п. 8;

r, s - расстояние, м, от солнцезащитных плоскостей соответственно до вертикального или горизонтального края светового проема (рис. 1а).

Примечания: 1. При отсутствии солнцезащитных устройств (СЗУ) в формулах (8) и (9) следует принимать r = s = 0.

2. Если при вычислениях по формулам (8) и (9):

а) Kп,г £ 0 или Kп,в £ 0, то следует принять K1 = 0, т.е. световой проем полностью затенен;

б) Kп,г > 1 или Kп,в > 1, то следует принять K1 = 1 или Kп,в = 1, т.к. тень от солнцезащитного устройства не доходит до светового проема.

7. Коэффициенты Kг, Kв принимаются по табл. 4 в зависимости от солнцезащитных углов плоскостей l1 и l2 по рис. 1а, определяемых по формулам:

b = arctg [l1/(H + r)]                                                     (10)

g = arctg [l2/(B + s)],                                                    (11)

где:

H, B, l1, l2, r, s - принимаются по п. 5 и рис. 1а.

8. Солнечный азимут светового проема, As,ос град., определяется разностью углов азимута солнца и азимута светового проема (рис. 1б и 3)

As,oc = |As - Aoc|                                                       (12)

где:

Аs - азимут солнца, град. - угол между направлением на юг и горизонтальной проекцией солнечного луча;

Aос - азимут светового проема, град., угол между перпендикуляром к остеклению и направлением на юг;

As, Aос - для восточной половины небосклона отрицательны, а для западной половины положительны.

Азимуты световых проемов, ориентированные по основным странам света имеют следующие значения: ЮВ -45°, В -90°, СВ -135°, С -180°, Ю ± 0°, ЮЗ 45°, З 90°, СЗ 135°.

9. Затенение светового проема наружными солнцезащитными плоскостями (в строительном исполнении) рассчитывается по формулам (8) - (11) или графическим построением тени по методу Л.А. Глаубянца [5]. Для графического расчета на горизонтальном разрезе окна через точки m1 и m2 (на гранях защитных ребер, (рис. 1а) проводятся горизонтальные проекции солнечных лучей до пересечения их с плоскостью стекол.

Отрезки прямых а1 - в1, а1 - в2, a2 - в3 определяют ширину тени, падающей на стекло в данный час суток. Пересечение продолжения прямых в1 - m1, в2 - m1 и в3 - m2 с проекцией грани горизонтального защитного элемента (козырька) прямой А - Б обозначаются точки с1, с2 ... с3, сn. Полученные отрезки прямых с1 - в1, с2 - в2 ... с3 - в3 и сn - вn заменяются соответственно равными им отрезками d1f, d2f, ... dnf, которые откладываются на прямой f D, проведенной вдоль защитного козырька на вертикальной проекции окна.

Для каждого расчетного часа через точки d1, d2 ... dn проводят вертикальные проекции солнечных лучей до пересечения с плоскостью стекол в точках g1, g2 ... gn. Длины отрезков fd1, fd2 ... fdn представляют высоты тени, создаваемой козырьком на стеклах светового проема.

На фасаде светового проема строятся границы полученной тени и вычисляется площадь затененной и свободной части светового проема (см. пример 2).

10. Показатель «аn» - поглощения ограждениями и оборудованием теплового потока прямой и рассеянной солнечной радиации, передаваемого воздуху помещения конвективными потоками, определяется по табл. 5. в зависимости от отношения ΣУ/D, в котором ΣУ - показатель суммарного усвоения теплоты ограждениями и оборудованием помещения [1], Вт/град. С:

                                      (13)

D - показатель интенсивность конвективного теплообмена в помещении (м):

D = 2,55(А1 + А2 + ... + Аn + Аоб),                                         (14)

Y1 ... Yn - коэффициенты теплоусвоения, Вт/(кв. м · град. С), для стен, покрытий и пола принимаются по формулам пунктов 3.4*, 3.5, 3.6* и 4.2* СНиП II-3-79** [4], причем в расчете учитывается только один - два активных внутренних слоя конструкции ограждения со стороны помещения;

А1 - Аn - внутренние поверхности ограждений помещения и поверхности оборудования, м2.

11. Коэффициенты теплоусвоения для ограждений и оборудования определяются по формулам, Вт/(кв. м · град. С):

для окон и остекления фонарей

Yос = 1/(Roc - 1/aвн),                                                     (15)

где:

Rос - термическое сопротивление теплопередаче остеклений световых проемов, принимаемо по прил. 6* СНиП II-3-79**;

aвн - коэффициент теплоотдачи, принимаемый по табл. 4* СНиП II-3-79**;

для перегородок производится расчет для половины их толщины по формуле:

                                                          (16)

где:

Rм - термическое сопротивление части слоя, м, перегородки, разделенной по оси симметрии;

Sм - коэффициент теплоусвоения материала слоя на границе разделения.

Для оборудования [1, 2]

Yос = 3,6 · 10-5 · G c,                                                   (17)

где:

Gоб - масса оборудования, кг;

с - удельная теплоемкость оборудования, Дж/(кг град. С), для металла 481,5 Дж/(кг град. С).

12. Для определения почасовых поступлений теплоты расходуемой на нагревание приточного воздуха, следует по табл. 1 найти время начала прямой радиации Zп и продолжительность прямой радиации через остекленные поверхности помещения DZп, а затем по табл. 5, руководствуясь найденными значениями DZр по строке, соответствующей отношению ΣY/D находят значения показателя ап для начала радиации Z и затем для всех часов суток Z + l, Z + 2 и т.д.

Умножая значение максимального теплового потока солнечной радиации Qi (найденного по п.п. 4 - 9) на полученный показатель ап определяют почасовые поступления теплоты, Вт, в помещении, расходуемые на нагревание воздуха (см. пример 1).

13. Тепловой поток теплопередачей, Вт, для данного часа суток через остекленный световой проем (остекление) рассчитывается по формуле:

QDt = (tнар + 0,5θ1 Aм,с - tп) Aос/Roc,                                           (18)

где:

tнар = средняя за сутки температура наружного воздуха, град. С, принимаемая равной температуре июля по графе 8 таблицы «Температура наружного воздуха» СНиП 2.01.01-82 [6];

Ам,с - максимальная суточная амплитуда температуры наружного воздуха в июле, град. С, принимаемая по СНиП 2.01.01-82;

θ1 - коэффициент, выражающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха, принимаемый по табл. 6

tп - температура воздуха в помещении, град. С, принимаемая по СНиП 2.04.05-91 [8];

Aос, Rос, - площадь, кв. м, и приведенное сопротивление теплопередаче, кв. м град. С/Вт, остекления светового проема, принимаемое по прил. 6* СНиП II-3-79** или по табл. 2 Пособия.

14. Тепловой поток, Вт, через массивную ограждающую конструкцию (наружную стену или покрытие) Qм, для данного часа суток (Z) следует определять по формуле.

                (19)

где:

R - сопротивление теплопередаче массивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия), кв. м град. С/Вт, принимаемое в соответствии с требованиями п.п. 2.6 - 2.9 СНиП II-3-79**;

tнар, tп - средняя температура наружного воздуха в июле, по СНиП 2.01.01-82 [6] и температура воздуха в помещении;

ρ - коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждающей конструкции, принимаемый по приложению 7 СНиП II-3-79** [4];

Jср - среднесуточное значение поверхностной плотности теплового потока суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/кв. м, поступающей в июле следует принимать по табл. 7 для горизонтальной и табл. 8 для вертикальной поверхности;

bк - коэффициент, равный 1 - при отсутствии вентилируемой воздушной прослойки в ограждении (покрытии) и равным 0,6 для всех других ограждающих конструкций;

v - величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции, определяемая по п. 3.4* СНиП II-3-79** или по формуле [1]:

                                             (20)

где:

ΣR - термическое сопротивление ограждения Вт/(кв. м град. С);

ΣD - тепловая инерция ограждения;

 - для многослойных конструкций;                       (21)

 - для конструкций с воздушной прослойкой;          (22)

S1, S2 - коэффициенты теплоусвоения материалов первого и второго слоев по ходу тепловой волны, Вт/(кв. м град. С), по СНиП II-2-79**.

θ1, θ2 - коэффициенты, принимаемые по табл. 6 для каждого часа суток соответственно при e = e + 15; e1 = e + Z;

e - запаздывание температурных колебаний в ограждении определяется по п. 15;

Z - время максимума суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, принимаемое по табл. 7 и 8;

Ам,с - по п. 13;

Аj - амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), принимая по п. 16;

Ам - площадь массивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия), кв. м;

aн, aвн - коэффициенты теплоотдачи наружной и внутренней поверхности ограждения Вт/(м2 · °С), определяемые соответственно по формуле (24) и табл. 4* СНиП II-3-79**.

15. Запаздывание температурных колебаний в ограждающей конструкции e, в часах, определяется по формуле

e = 2,7ΣD - 0,4;                                                            (23)

где:

ΣD - тепловая инерция ограждающей конструкции, определяемая по п. 2.4* СНиП II-3-79**.

16. Амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) Аj, Вт/кв. м, определяется по формуле:

Aj = Jмакс - Jср,                                                             (24)

где:

Jмакс, Jср - максимальное и среднесуточное значение суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), поступающей на наружное ограждение, принимается по табл. 7 или 8.

17. Выделения теплоты от взрослых людей в производственных помещениях в зависимости от затрат энергии (категории тяжести выполняемой работы и температуры воздуха в рабочей или обслуживаемой зоне помещений) принимаются по табл. 9.

Тепловыделения от людей в жилых зданиях в теплый период года не учитывается, а в холодный период являются частью величины бытовых тепловыделений, определяемых в соответствии со СНиП 2.04.05-91.

Тепловыделение от людей в общественных зданиях и административно-бытовых помещениях промышленных предприятий принимаются по СНиП на проектирование этих зданий или по ведомственным нормативным документам.

2. Примеры расчетов поступлений теплоты от солнечной радиации.

Пример 1. Определить поступление теплоты солнечной радиации в производственное помещение в одноэтажном здании в Москве (56 град. СШ). имеющем окна в ЮЗ стене без солнцезащитных устройств.

Влияние солнцезащиты - см. пример 2. В помещении поддерживается постоянная температура воздуха 22 град. С. Характеристика ограждающих конструкций помещения приведена в табл. 10. В помещении установлено технологическое оборудование общей массой 3000 кг, при общей поверхности 200 кв. м.

Решение. Расчеты произведены по методике профессора В.Н. Богословского [1].

1. Максимальный тепловой поток солнечней радиации через окна площадью 85 кв. м находим по формуле (3) и табл. 1, при максимальной плотности потока прямой радиации 479 и рассеянной 108 Вт/кв. м, при коэффициенте теплопропускания K4 = 0,61 (по табл. 2) и отсутствии защитных устройств на окнах K1 = 1; K2 = 1 и K3 = 1:

Qос,L = (479´1 + 108´1)´1´0,61´85 = 30436 Вт.

2. Для определения показателя ап поглощения помещением теплового потока солнечной радиации по п. 10 находим коэффициенты теплоусвоения, Вт/(кв. м град. С):

для окон по формуле (15) Yос = 1/(0,34 - 1/8,7) = 4,44;

для стены по слою керамзитобетона D = 3,2 > 1;

по п. 3.5 СНиП II-3-79** Yвн = S = 5,03;

для покрытия по слою пенобетона, при D > 1, по п. 3.5 СНиП II-3-79** Yвн = S = 2,19;

для перегородок при D/2 = 0,56 < 1 по формуле (16)

Yм = 0,0315´17,982 = 10,2;

для пола при D1 = 0,63 > 0,5 по формуле (27) СНиП II-3-79**

Yп = 2´S1 = 2´16,43 = 32,9;

для оборудования по формуле (17)

Yоб = 3,6´10-5´3000´481,5 = 52.

3. Показатель суммарного теплоусвоения помещения по формуле (13):

ΣY = 4,44 · 85 + 5,03 · 22 + 2,19 · 216 + 10,2 · 260 + 32,9 · 216 + 52 = 10772 Вт/град. С.

4. Показатель интенсивности конвективного теплообмена по формуле (14):

D = 2,55(85 + 22 + 216 + 260 + 216 + 200) = 2547,5 Вт/град. С.

5. Показатель поглощения помещением теплового потока солнечной радиации по п. 10:

ап = jΣY/D = j(10772/2547,5) = j4,2.

6. По табл. 1 находим общую продолжительность радиации через ЮЗ окна DZ = 10 ч и начало радиации в Z = 10 ч, по табл. 5 при ап = 4,2 находим величины показателя ап = 0,18 для Z = 10 ч; ап = 0,19 для Z + 1 = 11 ч и т.д. для всех часов суток и записываем их в первую строку табл. 11.

7. Умножим  на показатели ап; полученные часовые поступления теплоты, поглощенные помещением и переданные его воздуху, вносим во вторую строку табл. 11.

8. По формуле (18) определяем величину теплового потока теплопередачей через окна, Вт.

QDt = (18,1 + 0,5θ1´18,5 - 22)85/0,34 = 2300θ - 975,

где θ1 - определяется по табл. 6 на пересечении графы, соответствующей 15 часам и строки для этого часа, где θ1 = 1, что соответствует максимальному поступлению теплоты через окна. Вправо и влево от этого значения по строке 15 находим значения θ1, которые записываем в строку 3 табл. 11, а в строках 4 и 5 почасовые поступления теплоты через окна.

9. Определяем величину теплового потока, Вт, через наружную стену (табл. 6) по формуле (19) для

Qм = 34,9 + 79θ1 + 110,2θ2; при θ1 = θ2; Qм = 34,9 + 189,2θ1 Вт,

где: Jср = 202; Аi = 699 - 202 = 497 Вт/кв. м по табл. 8 для 56 град. СШ;

По формуле (20) затухание амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в стене:

Расчет по значительно более сложной формуле (21) СНиП II-33-79** дает V = 22,3 раза - принято в расчете.

10. Поступление теплового потока через наружную стену запаздывает на 2,7D - 0,4 = 2,7´3,57 - 0,4 = 9,2 ч по сравнению с поступлением максимального теплового потока на ЮЗ вертикальную плоскость в 15 ч, т.е. максимальное поступление теплоты через стену будет в 15 + 9,2 = ~ 24 часа при θ1 = 1, которое в табл. 6 находится на пересечении строки 24 ч и графы 24.

Поэтому по строке 24 находим все остальные значения величины Q1, записываем их в строку 6 табл. 11 по Qм = 34,9 + 189,2Q. Вт - находим все его значения, приведенные в строке 7 табл. 11.

11. Определяем величину теплового потока, Вт, через бесчердачное покрытие по формуле (19):

где: Аj = 691 + 126 - 327 = 490 Вт/кв. м по табл. 7 для 56 град. СШ.

По формуле (20)

 раза, принято по формуле (21) СНиП II-33** 43,9 раза.

Поступление, теплового потока через покрытие теплопередачей от наружного воздуха запаздывает на 2,7´3,93 - 0,4 = 10,2 ч по сравнению с поступлением максимального потока от наружного воздуха в 15 ч, т.е. максимум наступит в 15 + 10,2 = 25,2 или в 1 час ночи.

Этому соответствует θ1 = 1. По аналогии с п. 10 данные для θ1 берем на строке 1 табл. 6 и записываем почасовые поступления теплоты 393,8 θ1 в строку 9.

12. Максимальный тепловой поток солнечной радиации на горизонтальную поверхность покрытия поступает в 12 ч и с запаздыванием 2,7´3,93 - 0,4 = 10,2 ч, т.е. в 22 ч поступит в помещение, чему соответствует θ2 = 1. Данные для θ2 берем на строке 22 табл. 6 записываем в строку 10 табл. 11, вычисляем и записываем почасовые поступления теплоты 696,6θ2 в строку 11, а в строке 12 приводятся общие поступления теплоты через покрытие.

13. Суммарный максимальный тепловой поток, нагревающий воздух помещения (строка 13 табл. 11) приходится на 17 часов солнечного времени. Он составляет 13,8 кВт или 43 % от суммарных максимальных потоков теплоты 30,4 + 1,29 - 0,14 + 0,88 = 32,4 кВт, рассчитанных с учетом максимального потока солнечной радиации через остекление.

Пример 2. Определить максимальное поступление теплового потока солнечной радиации в 17 часов солнечного времени в помещение, характеристика которого дана в примере 1. Запроектирована защита окон горизонтальными и вертикальными плоскостями в строительном исполнении - козырьками шириной 600 мм и ребрами шириной 500 мм (рис. 3). Высота окон 2 м и ширина 1,2 м, размер r = 0,2 м и S = 0,15 м. Азимут окон 45 град. Солнечный азимут окон Аs = 95 - 45 = 50 град. Азимут солнца (As) для периода 17 часов по табл. 3 равен 95 град.

Решение. По формулам (8) и (9) определяем коэффициенты

Kп,г = 1 - 2-1 (0,6tg21/cos50 - 0,2) = 0,92;

Kп,в - 1 - 1,2-1 (0,5tg50 - 0,15) = 0,628; и K1 = 0,92 · 0,628 = 0,578;

Определяем солнцезащитные углы по формулам (10) и (11):

b. = arctg (0,6/2,2) = 15,25°,

g. = arctg (0,5/1,35) = 20,3°

По табл. 4 находим Kг = 0,77; Kв = 0,85; K2 = 0,77´0,85 = 0,65.

Тепловой поток солнечной радиации в 17 часов по формуле (3) составит:

Тепловой поток при максимальной плотности, принятой в примере 1, с полученными выше коэффициентами K1 и K2 по формуле (3) от прямой и рассеянной радиации составит: (479´0,578 + 108´0,65)´1´0,61´85 = 17995 Вт или 59 % от максимального теплового потока для незатененного окна. С учетом показателя поглощения ап, равного для 17 часов 0,39, тепловой поток, поглощаемый воздухом помещения составит 0,39´177995 = 7018 Вт. Поступления от теплопередачи, согласно табл. 11 для 17 часов равны 1026 - 14 + 876 = 1888 Вт, всего 7018 + 1888 = 8906 Вт или 65 % от теплового потока через незатененные окна.

Затенение окон от прямой и рассеянной радиации составит (1 - 0,59) 2,4 = 0,984 м2. Графическое решение затенения окна представлено на рис. 3. При этом затенение окна от прямой радиации составило:

0,46´2 + 0,74´0,04 = 0,95 м2.

Более подробные данные по средствам солнцезащиты см. [7].

Пример 3. Определить величину теплового потока солнечной радиации, поступающего в 17 ч в помещение, характеристика ограждений которого приведена в примере 1. Помещение дополнительно оборудовано зенитным фонарем с двухслойными стеклопакетами в металлических переплетах площадью 20 кв. м. Окна помещения затемнены козырьками и ребрами, как указано в примере 2.

1. Максимальное поступление теплового потока через затененные окна принимаем по примеру 2 - 8906 Вт.

2. Начало поступления теплового потока через фонарь по табл. 1 в 5 ч и окончание 20 ч, т.е. продолжительность радиации 15 ч. Максимальный тепловой поток через фонарь 606 + 93 = 699 Вт/(кв. град. С) в 12 ч солнечного времени.

3. Коэффициент теплоусвоения для фонаря по формуле (15) 1/(0,31 - 1/8,7) = 5,1 Вт/(кв. м град. С).

4. Показатель суммарного теплоусвоения помещения (по аналогии с п. 3 примера 1):

4,44 · 85 + 5,1 · 20 + 5,03 · 22 + 2,19(216 - 20) + 10,2 · 260 + 32,9 · 216 + 52 = 10830.

5. Показатель интенсивности конвективного теплообмена остается равным 2547,5 Вт/град. С по п. 4 примера 1. Следовательно, и показатель поглощения теплового потока воздухом помещения

aп = j(10830/2547,5) = j4,2

6. При максимальной продолжительности прямой солнечной радиации 12 ч, вместо 15 ч отсутствующих в табл. 5, находим для ΣY/D = 4,2, при скорректированном начале радиации 7 ч (вместо 5) для DZ = 17 - 7 = 10, т.е. для часа Z + 10 - соответствующему 17 часам, по табл. 5 величину ап = 0,415.

Тогда расчетный тепловой поток солнечной радиации через фонарь по формулам (2), (3) и (13), с учетом QDt по аналогии с п. 8 расчета для примера 1

Qi · aп + QDt = 20(606 · 1 + 93 · 1)0,68 · 1 · 0,415 + 20(13,1 + 0,71 · 9,2 - 22)/0,31 = 3945 + 170 = 4115 Вт.

7. Тепловой поток через окна и непрозрачные конструкции помещения в расчетные 17 ч по примеру 2 равен 8906 Вт и через фонарь 4115 Вт, или всего в помещение поступит 8906 + 4115 = 13021 Вт

Пример 4. Определить коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией K1 и облученности рассеянной радиации K2 светового проема в наружной стене здания (44 град. СШ) восточной ориентации (Аос = -90 гр.) для 8 ч. 30 мин. Высота окна Н = 2,5 м, ширина Б = 2 м. Имеются наружные солнцезащитные устройства: горизонтальные (козырек) и вертикальные (ребра); 1г = 0,5 м; 1в = 0,5 м; г = 0,2 м; s = 0,3 м, см. рис. 1.

Решение. Коэффициент K1 при азимуте окна Аос = -90 град.:

по табл. 3: Аs = -78 град.; hs = 40 град.

по пункту 8: As,ос = -78 град. - (-90 град.) = 12 град.

По формулам (8) к (9):

В соответствии с примечанием 2 к п. 6 следует принять Kп,в = 1.

По п. 4: K = 0,91 · 1 = 0,91 или 91 % площади светового проема будет облучаться прямой солнечной радиацией.

Определяем солнцезащитные углы b и g по формулам (10) и (11)

 

по найденным углам b и g по табл. 4 определяем Kг = 0,84 и Kв = 0,9.

Коэффициент для учета облучаемости рассеянной радиацией по п. 4; K2 = 0,9´0,84 = 0,76.

Пример 5. Определить поступление теплоты прямой и рассеянной солнечной радиации между 15 и 16 часами через остекление треугольного фонаря общей площадью 42 кв. м. Остекление ориентировано стороной «а» (рис. 2) на ЮЗ (азимут остекления Аос = 55 град, и стороной «в» на СВ (Аос = -125). Здание расположено в местности 48° СШ. a = 25°.

Решение. На широте 48 град, азимут солнца между 15 и 16 часами, согласно табл. 3 равен 76 град., высота солнца 40 град. По Формуле (12) определяем солнечный азимут для остекления: Аs,ос = 76 - 55 = 21°; 0° < 21 < 90°; «в» 76 - (-125) = 201°; 90° < 201 < 270°.

При найденных солнечных азимутах остекления расчет ведем по формулам (4) и (5) для остекления «а» и по формулам (6) и (7) для «в», определив по табл. 1: qп,г = 420 Вт/кв. м, qп,в = 427; qр,г = 82; qр,в = 112 Вт/кв. м для ЮЗ ориентации и qп,в = 0 и qр,в = 59 Вт/кв. м - для СВ ориентации.

Тогда для остекления «а»: qп = 420´0,906 + 427´0,423 = 561,1 Вт/кв. м, qp = 82´0,906 + 112´0,423 = 121,7 Вт/кв. м. Для остекления «в» qп = 420´0,906 - 0 = 380,5 Вт/кв. м; qp = 82´0,906 - 59´0,423 = 49,3 Вт/кв. м. Всего через остекления треугольного фонаря в помещение поступит:

(561,1 + 121,7)21 + (380,5 + 49,3)21 = 23364,6 Вт или в среднем 556,3 Вт/кв. м.

Таблица 1

Поверхностная плотность теплового потока J солнечной радиации в июле, прошедшего через вертикальное или горизонтальное остекление световых проемов, Вт/м2 время начала и окончания прямой радиации.

Географическая широта, градус

часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой проем

С

СВ

В

ЮВ

Ю

ЮЗ

З

СЗ

36

5 - 6

56

35

140

27

157

35

42

24

__

17

_

17

_

17

_

17

13

23

18 - 19

6 - 7

62

69

333

76

388

108

170

80

_

51

_

35

_

38

_

46

22

57

17 - 18

7 - 8

9

79

369

108

465

130

279

128

_

79

_

56

_

53

_

57

279

78

16 - 17

8 - 9

_

73

274

104

443

129

335

129

3

81

_

60

_

63

_

60

465

93

15 - 16

9 - 10

_

69

149

34

356

108

321

98

52

83

_

63

_

64

_

62

626

100

14 - 15

10 - 11

_

67

38

71

104

88

237

86

110

83

_

71

_

65

_

65

715

105

13 - 14

11 - 12

_

67

_

67

31

80

126

83

151

83

3

77

_

72

_

65

747

105

12 - 13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный световой проем

Часы после полудня

С

СЗ

З

ЮЗ

Ю

ЮВ

В

СВ

Таблица 1

продолжение

Географическая широта, градус

часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой проем

С

СВ

В

ЮВ

Ю

ЮЗ

З

СЗ

40

5 - 6

71

38

170

46

214

46

50

35

_

20

_

20

_

21

_

22

19

31

18 - 19

6 - 7

51

71

350

96

410

112

183

86

_

55

_

42

_

44

_

46

114

62

17 - 18

7 - 8

6

78

345

114

493

133

302

100

_

71

_

56

_

55

_

57

281

78

16 - 17

8 - 9

_

71

258

104

471

121

354

108

60

73

_

60

_

60

_

60

431

87

15 - 16

9 - 10

_

64

116

80

363

99

342

95

150

79

_

63

_

62

_

62

558

93

14 - 13

10 - 11

_

62

6

71

191

81

274

86

222

83

_

57

_

62

_

65

651

100

13 - 14

11 - 12

_

60

_

67

35

73

172

77

257

83

45

77

_

65

_

65

692

104

12 - 13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный световой проем

Часы после полудня

С

СЗ

З

ЮЗ

Ю

ЮВ

В

СВ

Таблица 1

продолжение

Географическая широта, градус

Часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой проем

С

СВ

В

ЮВ

Ю

ЮЗ

З

СЗ

44

5 - 6

84

42

222

53

292

53

72

40

_

23

_

22

_

22

_

23

31

36

18 - 19

6 - 7

42

70

369

98

452

112

209

86

_

55

_

44

_

44

_

44

126

62

17 - 18

7 - 8

_

77

357

110

500

130

333

109

_

71

_

55

_

55

_

55

283

76

16 - 17

8 - 9

_

71

256

101

490

121

398

108

66

79

_

60

_

59

_

60

431

83

15 - 16

9 - 10

_

64

84

80

371

100

387

101

162

81

_

63

_

60

_

62

543

93

14 - 15

10 - 11

_

60

2

71

193

81

305

86

245

84

_

67

_

60

_

64

629

98

13 - 14

11 - 12

_

59

_

67

37

72

214

79

288

85

73

77

_

65

_

65

668

98

12 - 13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный световой проем

Часы после полудня

С

СЗ

З

ЮЗ

Ю

ЮВ

В

СВ

Таблица 1

продолжение

Географическая широта, градус

Часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой проем

С

СВ

В

ЮВ

Ю

ЮЗ

З

СЗ

48

5 - 6

93

45

356

60

327

65

95

45

_

27

_

26

_

24

_

26

37

42

18 - 19

6 - 7

35

69

385

98

472

114

237

87

_

55

_

43

_

44

_

44

145

62

17 - 18

7 - 8

_

74

348

107

542

129

363

109

3

73

_

53

_

53

_

53

285

73

16 - 17

8 - 9

_

70

222

99

497

121

427

112

80

81

_

60

_

58

_

59

420

82

15 - 16

9 - 10

_

64

60

81

372

100

419

107

186

86

_

65

_

58

_

62

519

93

14 - 15

10 - 11

_

60

_

71

193

81

352

94

271

87

7

70

_

60

_

64

601

95

13 - 14

11 - 12

_

59

_

67

37

72

251

84

317

88

106

78

_

65

_

65

643

98

12 - 13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный световой проем

Часы после полудня

С

СЗ

З

ЮЗ

Ю

ЮВ

В

СВ

Таблица 1

продолжение

Географическая широта, градус

Часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой проем

С

СВ

В

ЮВ

Ю

ЮЗ

З

СЗ

52

5 - 6

102

55

301

69

371

73

115

52

_

31

_

28

_

28

_

28

57

42

18 - 19

6 - 7

26

69

391

98

497

119

272

91

_

59

_

43

_

44

_

44

158

62

17 - 18

7 - 8

_

71

342

106

545

129

328

110

13

76

_

55

_

53

_

53

291

73

16 - 17

8 - 9

_

67

196

96

498

123

448

114

94

85

_

53

_

57

_

58

419

82

15 - 16

9 - 10

_

63

42

79

374

100

429

110

206

87

_

67

_

59

_

60

508

87

14 - 15

10 - 11

_

60

_

69

193

84

333

98

299

90

14

72

_

60

_

62

585

93

13 - 14

11 - 12

_

59

_

65

37

72

272

86

344

91

150

78

_

65

_

63

630

98

12 - 13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный световой проем

Часы после полудня

С

СЗ

З

ЮЗ

Ю

ЮВ

В

СВ

Таблица 1

продолжение

Географическая широта, градус

Часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой проем

С

СВ

В

ЮВ

Ю

ЮЗ

З

СЗ

56

4 - 5

88

19

165

32

237

27

28

20

_

12

_

13

_

13

_

13

33

20

19 - 20

5 - 6

103

56

344

74

433

74

140

57

_

35

_

28

_

30

_

30

76

42

18 - 19

6 - 7

17

66

401

93

523

115

287

90

_

58

_

42

_

43

_

44

169

57

17 - 18

7 - 8

_

65

339

98

547

122

424

105

22

74

_

53

_

48

_

53

287

71

16 - 17

8 - 9

_

62

174

87

504

114

479

108

128

85

_

64

_

55

_

56

405

78

15 - 16

9 - 10

_

58

26

71

378

91

479

102

245

88

_

67

_

56

_

57

493

87

14 - 15

10 - 11

_

57

_

62

193

76

427

92

347

91

21

72

_

58

_

58

566

91

13 - 14

11 - 12

_

55

_

59

37

67

330

79

398

92

176

76

_

63

_

53

606

93

12 - 13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный световой проем

Часы после полудня

С

СЗ

З

ЮЗ

Ю

ЮВ

В

СВ

Таблица 1

продолжение

Географическая широта, градус

Часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой проем

С

СВ

В

ЮВ

Ю

ЮЗ

З

СЗ

60

3 - 4

39

7

63

9

95

7

-

-

-

-

-

-

20 - 21

4 - 5

112

28

272

40

291

37

_

28

_

16

_

15

_

14

_

14

49

23

19 - 20

5 - 6

107

51

387

71

448

78

152

58

_

35

_

28

_

30

_

33

92

42

18 - 19

6 - 7

15

59

404

86

542

107

313

85

_

53

_

40

_

40

_

43

178

57

17 - 18

7 - 8

_

57

331

83

556

110

441

96

37

70

_

49

_

45

_

50

284

65

16 - 17

6 - 9

_

55

146

77

509

99

501

98

166

81

_

60

_

50

_

52

391

70

15 - 16

9 - 10

_

51

19

62

378

77

501

92

287

86

_

65

_

51

_

53

466

78

14 - 15

10 - 11

_

51

_

55

193

65

452

84

384

91

70

69

_

53

_

53

534

80

13 - 14

11 - 12

_

50

_

55

37

60

363

74

449

91

215

71

_

56

_

53

578

78

12 - 13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный световой проем

Часы после полудня

С

СЗ

З

ЮЗ

Ю

ЮВ

В

СВ

Таблица 1

продолжение

Географическая широта, градус

Часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой проем

С

СВ

В

ЮВ

Ю

ЮЗ

З

СЗ

64

3 - 4

70

19

126

23

121

19

35

12

_

12

_

9

_

9

_

10

34

15

20 - 21

4 - 5

158

38

330

51

307

51

96

38

_

21

_

19

_

21

_

22

63

30

19 - 20

5 - 6

109

52

429

74

471

85

208

62

_

36

_

28

_

31

_

35

105

42

18 - 19

6 - 7

12

55

408

83

558

105

362

85

_

52

_

38

_

37

_

44

187

57

17 - 18

7 - 8

_

52

316

83

576

106

423

95

57

69

_

46

_

42

_

48

286

62

16 - 17

8 - 9

_

51

133

73

519

95

543

95

194

79

_

58

_

46

_

50

386

62

15 - 16

9 - 10

_

49

12

58

379

74

544

91

331

85

_

64

_

48

_

50

443

72

14 - 15

10 - 11

_

48

_

51

193

62

488

82

435

90

116

67

_

49

_

51

507

67

13 - 14

11 - 12

_

48

_

51

37

57

395

74

495

90

256

70

_

51

_

51

544

65

12 - 13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный световой проем

Часы после полудня

С

СЗ

З

ЮЗ

Ю

ЮВ

В

СВ

Таблица 1

продолжение

Географическая широта, градус

Часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой проем

С

СВ

В

ЮВ

Ю

ЮЗ

З

СЗ

68

2 - 3

63

17

145

16

144

12

28

9

_

8

_

6

_

7

_

8

29

15

21 - 22

3 - 4

112

28

281

33

258

35

70

19

_

19

_

12

_

9

_

14

59

31

20 - 21

4 - 5

128

44

409

58

384

65

135

42

_

23

_

17

_

19

_

20

82

37

19 - 20

5 - 6

113

52

475

78

504

95

245

66

_

38

_

28

_

31

_

38

134

46

18 - 19

6 - 7

9

55

412

83

534

106

336

88

7

55

_

38

_

37

_

44

198

57

17 - 18

7 - 8

_

51

297

83

588

106

499

99

79

69

_

46

_

42

_

48

283

62

16 - 17

8 - 9

_

51

135

74

531

98

578

99

231

102

_

58

_

46

_

49

376

62

15 - 16

9 - 10

_

48

5

57

394

74

583

91

369

85

_

65

_

48

_

49

440

67

14 - 15

10 - 11

_

48

_

51

193

62

531

85

463

90

174

65

_

49

_

50

483

67

13 - 14

11 - 12

_

48

_

51

37

57

442

74

523

90

302

71

_

51

_

51

520

67

12 - 13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный световой проем

Часы после полудня

С

СЗ

З

ЮЗ

Ю

ЮВ

В

СВ

Примечание: 1. Значения радиации приводятся в табл. 1 в виде дроби:

над чертой - прямой радиации,

под чертой - рассеянной.

2. Истинное солнечное время t с поясным временем приближенно связано соотношением

t = tп + 4 (λге - 0,15N)

где: λге - географическая долгота места строительства в гр.;

N - номер пояса времени, при этом tп = tд - n

(где tд - декретное время);

n - установленное отступление от солнечного времени.

где: tп - поясное время.

tд - декретное время.

3. Плотность теплового потока от рассеянной радиации дана с учетом рассеянного отражения прямой радиации от земной поверхности со средним альбедо 20 %.

Таблица 2.

Сопротивление теплопередаче и коэффициенты теплопропускания заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей.)

№№ пп

Заполнение светового проема

Сопротивление теплопередаче кв. м гр. С/Вт (приведенное)

Коэффициент теплопропускания заполнения светового проема, K

1.

Одинарное остекление в деревянных переплетах

0,18

0,75

2.

Одинарное остекление в металлических переплетах

0,15

0,90

3.

Двойное остекление в деревянных спаренных переплетах

0,39

0,60

4.

Двойное остекление в деревянных раздельных переплетах.

0,42

0,51

5

Двойное остекление в металлических раздельных переплетах.

0,34

0,61

6.

Двойное остекление витрин в металлических раздельных переплетах

0,31

0,68

7.

Тройное остекление в деревянных переплетах (спаренный и одинарный)

0,55

0,41

8.

Тройное остекление в металлических переплетах разд.

0,46

0,57

9.

Блоки стеклянные пустотелые размером 194´194´98 при ширине швов 6 мм

0,31

0,55

10.

Блоки стеклянные пустотелые размером 244´244´98 при ширине швов 6 мм

0,33

0,59

11.

Профильное стекло швеллерного сечения

0,16

0,72

12.

Профильное стекло коробчатого сечения

0,31

0,64

13.

Органическое стекло одинарное

0,19

1,0

14.

Органическое стекло двойное

0,36

0,90

15.

Органическое стекло тройное

0,52

0,82

16.

Двухслойные стеклопакеты в деревянных переплетах.

0,36

0,60

17.

Двухслойные стеклопакеты в металлических переплетах.

0,31

0,68

18.

Одинарное остекление в раздельных деревянных переплетах и двухслойные стеклопакеты.

0,53

0,41

Примечание 1. Значения приведенных сопротивлений теплопередачи заполнений световых проемов в деревянных переплетах даны для случаев, когда отношение площади остекления к площади заполнения светового проема равно 0,75 ÷ 0,85.

При отношении площади остекления к площади заполнения светового проема в деревянных переплетах, равном 0,6 ÷ 0,74, указанные в таблице значения Rос следует увеличивать на 10 %, а при отношении площадей, равном 0,88 и более, соответственно уменьшать на 5 %.

2. Значения Rос взяты по приложению 6* СНиП II-3-79**.

Таблица 3.

Высота hs и азимут As солнца на различных широтах, град. в июле.

Истинное солнечное время - часы

Географическая широта, в град.

36

40

44

48

52

56

60

64

68

до полудня

после полудня

hs

As

hs

As

hs

As

hs

As

hs

As

hs

As

hs

As

hs

As

hs

As

2 - 3

21 - 22

4

145

3 - 4

20 - 21

1

130

3

131

6

131

4 - 5

19 - 20

3

119

5

120

7

120

9

119

10

118

5 - 6

18 - 19

6

111

8

111

9

111

10

110

12

109

13

108

14

107

15

106

16

104

6 - 7

17 - 18

18

104

19

104

19

100

20

99

21

97

21

95

21

94

21

92

21

91

7 - 8

16 - 17

30

94

29

93

29

90

30

87

30

85

29

82

28

81

27

79

27

77

8 - 9

15 - 16

42

86

41

82

40

78

40

76

38

72

37

69

36

67

34

64

32

61

9 - 10

14 - 15

54

75

52

69

50

65

49

60

47

56

45

53

43

50

40

49

37

45

10 - 11

13 - 14

65

56

62

49

59

45

56

40

54

36

51

33

48

31

44

29

40

28

11 - 12

12 - 13

73

24

69

20

65

18

61

16

58

13

54

12

50

11

46

10

42

9

12 полдень

74

0

70

0

66

0

62

0

58

0

54

0

50

0

46

0

42

0

Таблица 4.

Коэффициенты облученности

Тип солнцезащитной конструкции

Солнцезащитные углы b и g, град. (по рис. 1)

10

20

30

40

50

60

Горизонтальная Kг

0,84

0,70

0,58

0,47

0,36

0,27

Вертикальная Kв

0,92

0,85

0,79

0,73

0,68

0,63

Примечание.

Коэффициент облученности K2 при наличии горизонтальных и вертикальных элементов затенения следует определять как произведение соответствующих коэффициентов Kг = Kг´Kв.


Таблица 5.

Показатель поглощения теплового потока солнечной радиации «а»п

ΣY/D

Часы суток

Z

Z + 1

Z + 2

Z + 3

Z + 4

Z + 5

Z + 6

Z + 7

Z + 8

Z + 9

Z + 10

Z + 11

Z + 12

Z + 13

Z + 14

Z + 15

Z + 16

Z + 17

Z + 18

Z + 19

Z + 20

Z + 21

Z + 22

Z + 23

Z + 24

Продолжительность солнечной радиации DZч = 4 ч

0,5

0,01

0,33

0,61

0,58

0,25

0,12

0,08

0,06

0,05

0,04

0,04

0,04

0,03

0,03

0,03

0,03

0,02

0,02

0,02

0,02

0,02

0,02

0,02

0,01

0,01

1,0

0,03

0,22

0,43

0,46

0,27

0,15

0,11

0,09

0,08

0,07

0,06

0,06

0,05

0,05

0,05

0,04

0,04

0,04

0,04

0,04

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

1,5

0,04

0,16

0,33

0,38

0,26

0,16

0,12

0,10

0,09

0,08

0,07

0,07

0,07

0,06

0,06

0,06

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0,04

0,04

0,04

0,04

2,0

0,05

0,14

0,28

0,33

0,24

0,15

0,12

0,11

0,10

0,09

0,08

0,08

0,07

0,07

0,07

0,06

0,06

0,06

0,06

0,06

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

2,5

0,05

0,12

0,24

0,29

0,23

0,15

0,13

0,11

0,10

0,09

0,09

0,08

0,08

0,08

0,07

0,07

0,07

0,07

0,06

0,06

0,06

0,06

0,06

0,06

0,05

3,0

0,06

0,11

0,22

0,27

0,22

0,15

0,12

0,11

0,10

0,10

0,09

0,09

0,08

0,08

0,08

0,08

0,07

0,07

0,07

0,07

0,06

0,06

0,06

0,06

0,06

3,5

0,06

0,10

0,20

0,24

0,21

0,14

0,12

0,11

0,10

0,10

0,09

0,09

0,09

0,09

0,08

0,08

0,08

0,08

0,07

0,07

0,07

0,07

0,06

0,06

0,06

4,0

0,06

0,10

0,18

0,23

0,20

0,14

0,12

0,11

0,11

0,10

0,10

0,09

0,09

0,09

0,09

0,08

0,08

0,08

0,08

0,07

0,07

0,07

0,07

0,07

0,06

4,5

0,07

0,10

0,17

0,21

0,19

0,14

0,12

0,11

0,11

0,10

0,10

0,10

0,09

0,09

0,09

0,09

0,08

0,08

0,08

0,08

0,08

0,07

0,07

0,07

0,07

5,0

0,07

0,09

0,16

0,20

0,18

0,13

0,12

0,11

0,11

0,10

0,10

0,10

0,09

0,09

0,09

0,09

0,08

0,08

0,08

0,08

0,08

0,07

0,07

0,07

0,07

5,5

0,07

0,09

0,15

0,19

0,18

0,13

0,12

0,11

0,11

0,10

0,10

0,10

0,10

0,09

0,09

0,09

0,08

0,08

0,08

0,08

0,08

0,08

0,07

0,07

0,07

6,0

0,07

0,09

0,15

0,19

0,17

0,13

0,12

0,11

0,11

0,11

0,10

0,10

0,10

0,10

0,09

0,09

0,09

0,09

0,08

0,00

0,08

0,08

0,08

0,07

0,07

Продолжительность солнечной радиации DZч = 6 ч

0,5

0,02

0,24

0,50

0,66

0,68

0,52

0,25

0,13

0,10

0,08

0,07

0,06

0,05

0,05

0,05

0,04

0,04

0,04

0,08

0,03

0,03

0,03

0,02

0,02

0,02

1,0

0,04

0,17

0,36

0,50

0,54

0,46

0,28

0,18

0,14

0,12

0,10

0,09

0,09

0,08

0,08

0,07

0,07

0,06

0,06

0,06

0,05

0,05

0,05

0,05

0,04

1,5

0,06

0,15

0,29

0,40

0,45

0,41

0,28

0,19

0,16

0,14

0,12

0,11

0,11

0,10

0,09

0,09

0,09

0,08

0,08

0,07

0,07

0,07

0,07

0,06

0,06

2,0

0,07

0,13

0,25

0,35

0,39

0,37

0,27

0,20

0,17

0,15

0,14

0,13

0,12

0,11

0,11

0,10

0,10

0,09

0,09

0,09

0,08

0,08

0,08

0,08

0,07

2,5

0,08

0,13

0,22

0,31

0,35

0,34

0,26

0,20

0,17

0,15

0,14

0,13

0,13

0,12

0,12

0,11

0,11

0,10

0,10

0,10

0,09

0,09

0,09

0,09

0,08

3,0

0,09

0,12

0,21

0,28

0,32

0,31

0,26

0,20

0,17

0,16

0,15

0,14

0,13

0,13

0,12

0,12

0,11

0,11

0,11

0,10

0,10

0,10

0,10

0,09

0,09

3,5

0,09

0,12

0,19

0,26

0,30

0,28

0,25

0,19

0,17

0,16

0,15

0,14

0,14

0,13

0,13

0,12

0,12

0,11

0,11

0,11

0,10

0,10

0,10

0,10

0,09

4,0

0,10

0,12

0,18

0,25

0,28

0,28

0,24

0,19

0,17

0,16

0,15

0,15

0,14

0,14

0,13

0,13

0,13

0,12

0,12

0,12

0,11

0,11

0,11

0,10

0,10

4,5

0,10

0,12

0,18

0,23

0,27

0,27

0,23

0,19

0,17

0,16

0,15

0,15

0,14

0,14

0,13

0,13

0,13

0,12

0,12

0,12

0,11

0,11

0,11

0,11

0,11

5,0

0,11

0,12

0,17

0,22

0,26

0,26

0,23

0,19

0,17

0,16

0,16

0,16

0,15

0,14

0,14

0,14

0,13

0,13

0,13

0,13

0,12

0,12

0,11

0,11

0,11

5,5

0,11

0,12

0,17

0,21

0,25

0,25

0,22

0,18

0,17

0,16

0,16

0,15

0,15

0,15

0,14

0,14

0,13

0,13

0,13

0,12

0,12

0,12

0,12

0,11

0,11

6,0

0,11

0,12

0,16

0,21

0,24

0,24

0,22

0,18

0,17

0,16

0,16

0,16

0,15

0,15

0,14

0,14

0,14

0,13

0,13

0,13

0,12

0,12

0,12

0,11

0,11

Продолжительность солнечной радиации DZч = 8 ч

0,5

0,06

0,20

0,41

0,60

0,71

0,72

0,64

0,50

0,24

0,15

0,11

0,09

0,08

0,07

0,07

0,06

0,06

0,05

0,05

0,05

0,04

0,04

0,04

0,03

0,03

1,0

0,06

0,16

0,31

0,45

0,55

0,59

0,55

0,45

0,29

0,20

0,17

0,14

0,13

0,12

0,11

0,10

0,10

0,10

0,09

0,08

0,08

0,07

0,07

0,07

0,06

1,5

0,08

0,15

0,26

0,38

0,46

0,50

0,49

0,42

0,30

0,22

0,19

0,17

0,15

0,14

0,13

0,13

0,13

0,11

0,11

0,10

0,10

0,10

0,09

0,09

0,08

2,0

0,10

0,14

0,24

0,33

0,40

0,44

0,44

0,39

0,30

0,23

0,20

0,18

0,17

0,16

0,15

0,14

0,14

0,13

0,13

0,12

0,12

0,11

0,11

0,10

0,10

2,5

0,11

0,15

0,22

0,30

0,37

0,40

0,40

0,37

0,29

0,23

0,21

0,19

0,18

0,17

0,16

0,16

0,15

0,14

0,14

0,14

0,13

0,13

0,12

0,12

0,11

3,0

0,12

0,14

0,21

0,28

0,34

0,37

0,38

0,35

0,29

0,24

0,21

0,20

0,19

0,19

0,17

0,16

0,16

0,15

0,15

0,14

0,14

0,14

0,13

0,13

0,12

3,5

0,13

0,15

0,20

0,27

0,32

0,35

0,36

0,33

0,29

0,24

0,21

0,20

0,19

0,18

0,18

0,17

0,17

0,16

0,16

0,15

0,15

0,14

0,14

0,13

0,13

4,0

0,14

015

0,20

0,25

0,30

0,33

0,34

0,32

0,28

0,27

0,22

0,21

0,20

0,19

0,18

0,18

0,17

0,17

0,16

0,16

0,16

0,15

0,15

0,14

0,14

4,5

0,14

0,15

0,20

0,25

0,29

0,32

0,32

0,31

0,27

0,23

0,22

0,21

0,20

0,19

0,18

0,18

0,18

0,17

0,17

0,16

0,16

0,16

0,15

0,15

0,14

5,0

0,15

0,16

0,19

0,24

0,28

0,31

0,31

0,30

0,27

0,23

0,22

0,21

0,20

0,20

0,19

0,19

0,18

0,18

0,17

0,17

0,16

0,16

0,16

0,15

0,15

5,5

0,15

0,16

0,19

0,23

0,27

0,29

0,30

0,29

0,26

0,23

0,22

0,21

0,20

0,20

0,19

0,19

0,18

0,18

0,17

0,17

0,17

0,16

0,16

0,15

0,15

6,0

0,15

0,16

0,19

0,23

0,26

0,29

0,30

0,29

0,26

0,23

0,22

0,21

0,21

0,20

0,20

0,19

0,19

0,18

0,18

0,17

0,17

0,16

0,16

0,16

0,15

Продолжительность солнечной радиации DZч = 10 ч

0,5

0,04

0,17

0,35

0,52

0,66

0,74

0,76

0,71

0,60

0,44

0,24

0,16

0,13

0,11

0,09

0,08

0,08

0,07

0,07

0,06

0,06

0,05

0,05

0,05

0,04

1,0

0,08

0,16

0,28

0,41

0,52

0,60

0,63

0,61

0,55

0,44

0,30

0,22

0,19

0,16

0,15

0,14

0,13

0,12

0,11

0,11

0,10

0,10

0,09

0,09

0,08

1,5

0,11

0,16

0,25

0,35

0,44

0,51

0,54

0,54

0,50

0,43

0,32

0,25

0,22

0,20

0,18

0,17

0,16

0,15

0,14

0,14

0,13

0,13

0,12

0,12

0,11

2,0

0,13

0,16

0,24

0,32

0,40

0,45

0,49

0,49

0,46

0,41

0,33

0,27

0,24

0,22

0,20

0,19

0,18

0,17

0,16

0,16

0,15

0,15

0,14

0,14

0,13

2,5

0,15

0,17

0,23

0,30

0,37

0,42

0,45

0,46

0,44

0,39

0,32

0,27

0,25

0,23

0,21

0,20

0,20

0,19

0,18

0,18

0,17

0,16

0,16

0,15

0,15

3,0

0,16

0,18

0,23

0,29

0,34

0,39

0,42

0,43

0,42

0,38

0,32

0,28

0,25

0,24

0,22

0,21

0,21

0,20

0,19

0,19

0,18

0,18

0,17

0,16

0,16

3,5

0,17

0,18

0,22

0,28

0,33

0,37

0,40

0,41

0,40

0,37

0,32

0,28

0,26

0,24

0,23

0,22

0,22

0,21

0,20

0,20

0,19

0,18

0,18

0,17

0,17

4,0

0,18

0,19

0,22

0,27

0,31

0,35

0,33

0,38

0,38

0,36

0,32

0,28

0,26

0,25

0,24

0,23

0,22

0,22

0,21

0,21

0,20

0,19

0,19

0,18

0,18

4,5

0,18

0,19

0,22

0,27

0,21

0,34

0,37

0,37

0,37

0,35

0,31

0,28

0,26

0,25

0,24

0,23

0,23

0,22

0,22

0,21

0,21

0,20

0,19

0,19

0,18

5,0

0,19

0,19

0,22

0,26

0,30

0,33

0,35

0,36

0,36

0,34

0,31

0,28

0,27

0,25

0,25

0,24

0,23

0,23

0,22

0,22

0,21

0,20

0,20

0,19

0,19

5,5

0,19

0,20

0,22

0,26

0,29

0,32

0,34

0,35

0,35

0,33

0,31

0,28

0,27

0,26

0,25

0,24

0,23

0,23

0,23

0,22

0,22

0,21

0,21

0,20

0,19

6,0

0,20

0,20

0,22

0,25

0,29

0,31

0,33

0,35

0,34

0,33

0,31

0,28

0,27

0,26

0,26

0,25

0,24

0,24

0,23

0,22

0,22

0,21

0,21

0,20

0,20

Продолжительность солнечной радиации DZч = 12 ч

0,5

0,06

0,16

0,32

0,47

0,50

0,70

0,77

0,78

0,75

0,68

0,56

0,41

0,24

0,16

0,14

0,12

0,11

0,10

0,09

0,08

0,08

0,07

0,06

0,06

0,06

1,0

0,10

0,17

0,27

0,38

0,49

0,57

0,63

0,66

0,65

0,61

0,54

0,44

0,31

0,24

0,21

0,18

0,17

0,16

0,15

0,14

0,13

0,12

0,12

0,11

0,10

1,5

0,14

0,18

0,26

0,34

0,43

0,50

0,55

0,53

0,59

0,56

0,51

0,43

0,34

0,27

0,24

0,22

0,21

0,19

0,18

0,17

0,17

0,16

0,15

0,15

0,14

2,0

0,16

0,19

0,25

0,32

0,39

0,45

0,50

0,53

0,54

0,52

0,48

0,43

0,35

0,29

0,27

0,25

0,23

0,22

0,21

0,20

0,19

0,18

0,18

0,17

0,16

2,5

0,18

0,20

0,25

0,31

0,37

0,42

0,46

0,49

0,50

0,49

0,46

0,41

0,35

0,30

0,28

0,26

0,25

0,24

0,23

0,22

0,21

0,20

0,20

0,19

0,18

3,0

0,20

0,21

0,25

0,30

0,35

0,40

0,44

0,47

0,41

0,47

0,45

0,41

0,36

0,31

0,29

0,27

0,26

0,25

0,24

0,24

0,22

0,22

0,21

0,20

0,20

3,5

0,21

0,22

0,25

0,30

0,34

0,38

0,42

0,44

0,45

0,45

0,40

0,40

3,38

0,38

0,36

0,36

0,27

0,25

0,25

0,24

0,23

0,23

0,22

0,22

0,21

4,0

0,22

0,23

0,26

0,27

0,33

0,37

0,40

0,42

0,44

0,43

0,42

0,39

0,35

0,32

0,30

0,29

0,28

0,27

0,26

0,26

0,25

0,24

0,23

0,23

0,22

4,5

0,23

0,23

0,26

0,29

0,36

0,36

0,39

0,41

0,42

0,42

0,41

0,38

0,35

0,32

0,30

0,29

0,28

0,27

0,27

0,26

0,25

0,25

0,24

0,23

0,23

5,0

0,23

0,24

0,26

0,29

0,32

0,35

0,38

0,40

0,41

0,41

0,40

0,38

0,35

0,32

0,31

0,30

0,30

0,28

0,27

0,27

0,26

0,25

0,25

0,24

0,23

5,5

0,24

0,24

0,26

0,29

0,32

0,34

0,37

0,39

0,40

0,40

0,39

0,38

0,35

0,32

0,32

0,30

0,30

0,29

0,28

0,28

0,27

0,26

0,26

0,25

0,24

6,0

0,24

0,24

0,26

0,29

0,31

0,34

0,36

0,38

0,39

0,40

0,39

0,38

0,35

0,33

0,32

0,31

0,30

0,29

0,28

0,28

0,27

0,26

0,26

0,25

0,24

Примечание: если Z = m > 24 ч, то коэффициент aп, применяется для Z = m - 24 ч.


Таблица 6.

Коэффициент θ1 гармонического изменения температуры наружного воздуха для каждого часа суток.

Часы суток

e

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

[15]

16

17

18

19

20

21

22

23

[24]

[1]

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

2

0,97

1

0,07

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

3

0,87

0,87

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,91

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

4

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

5

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

6

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-05

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

7

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

8

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

9

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

10

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

11

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

12

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

13

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

14

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,37

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71-

-0,87

[15]

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

[1]

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

16

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

17

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

18

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

19

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

20

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

21

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

22

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

23

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

[24]

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

[1]

Примечание: если e = а > 24 ч, то значение коэффициента θ1 принимается для соответствующего часа суток при e = а - 24 ч.


Таблица 7.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации () поступающей на горизонтальную поверхность, Вт/ м2, в июле

Географическая широта, град.

Часы суток до полудня Jмакс

Среднее суточное значение Jcp

5 - 6

6 - 7

7 - 8

6 - 9

9 - 10

10 - 11

11 - 12

36

18

35

164

77

334

105

521

133

654

143

770

149

849

151

344

40

56

42

168

84

338

105

509

119

635

126

743

135

788

140

333

44

77

49

181

84

349

102

509

112

621

126

718

131

761

133

331

48

91

56

209

84

356

99

495

112

593

126

685

129

733

133

328

52

119

56

223

84

364

100

495

112

586

119

666

126

719

133

329

56

140

56

237

77

359

96

482

105

572

119

650

122

691

126

327

60

160

56

251

77

359

87

468

91

544

105

615

105

663

105

319

64

174

56

258

77

363

84

468

84

523

98

588

92

628

91

319

68

216

63

272

77

363

84

461

84

523

91

570

92

607

91

332

Часы суток после полудня

18 - 19

17 - 16

16 - 17

15 - 16

14 - 15

13 - 14

12 - 13

Таблица 8

Поверхностная плотность потока солнечной радиации (), поступающей на вертикальную поверхность, северной ориентации, Вт/м2, в июле

Географическая широта, град.

Часы суток до полудня Jмакс

Среднее суточное значение Jcp

5 - 6

6 - 7

7 - 8

6 - 9

9 - 10

10 - 11

11 - 12

36

79

32

128

93

58

107

_

99

_

93

_

91

_

91

73

40

105

43

104

95

52

106

_

96

_

86

_

82

_

81

71

44

125

52

99

94

20

104

_

96

_

86

_

81

_

80

72

48

141

60

93

93

_

104

_

94

_

86

_

81

_

80

73

52

155

73

77

93

_

96

_

91

_

85

_

81

_

80

79

56

159

76

64

90

_

87

_

83

_

78

_

77

_

74

80

60

157

70

53

80

_

77

_

73

_

70

_

69

_

67

82

64

160

71

37

74

_

71

_

69

_

66

_

65

_

65

88

68

166

71

20

73

_

70

_

69

_

67

_

65

_

64

104

Часы суток после полудня

18 - 19

17 - 18

16 - 17

15 - 16

14 - 15

13 - 14

12 - 13

Taблица 8а

Поверхностная плотность потока солнечной радиации (), поступающей на вертикальную поверхность, южной ориентации, Вт/м2, в июле

Географическая широта, град.

Часы суток до полудня Jмакс

Среднее суточное значение Jcp

5 - 6

6 - 7

7 - 8

6 - 9

9 - 10

10 - 11

11 - 12

36

-

_

28

_

98

_

132

_

132

_

133

_

133

55

40

_

27

_

72

_

95

60

106

150

106

222

109

257

110

110

44

_

31

_

73

7

96

99

106

199

110

276

113

314

114

128

48

_

36

_

73

28

99

137

110

242

116

327

118

370

120

159

52

_

43

_

80

58

102

171

114

283

119

378

121

424

123

168

36

_

46

_

78

83

101

207

114

327

120

428

122

479

124

187

60

_

46

5

72

108

94

250

109

369

116

471

122

534

123

204

64

_

49

9

71

136

93

279

106

412

114

518

121

582

121

221

68

51

51

14

73

145

93

320

106

465

115

568

121

637

121

241

Часы суток после полудня

18 - 19

17 - 18

16 - 17

15 - 16

14 - 15

13 - 14

12 - 13


Таблица 8б

Поверхностная плотность потока солнечной радиации (), поступающей на вертикальную поверхность, юго-восточной и юго-западной ориентации, Вт/м2, в июле

Географическая широта, град.

Часы суток для юго-восточной ориентации Jмакс

Среднее суточное значение Jср

2 - 3

3 - 4

4 - 5

5 - 6

6 - 7

7 - 8

8 - 9

9 - 10

10 - 11

11 - 12

12 - 13

13 - 14

14 - 15

15 - 16

16 - 17

17 - 18

18 - 19

19 - 20

20 - 21

21 - 22

36

60

31

212

108

314

172

395

174

384

133

308

116

200

112

80

104

_

96

_

91

_

84

_

77

_

42

_

21

138

40

66

46

225

116

364

148

425

146

417

129

352

112

254

104

119

93

_

91

_

85

_

81

_

76

_

56

_

27

147

44

95

53

256

116

395

148

467

146

460

136

380

116

297

107

150

104

19

91

_

85

_

81

_

74

_

59

_

30

161

48

2

10

125

62

286

119

427

148

497

151

492

144

429

127

335

113

190

105

41

94

_

88

_

81

_

74

_

58

_

35

_

6

177

52

5

20

154

71

316

122

457

149

521

154

518

149

465

131

373

116

230

105

65

98

_

92

_

85

_

73

_

58

_

35

_

12

191

56

23

27

184

77

346

121

488

142

551

145

561

138

502

124

413

107

260

102

91

98

_

92

_

86

_

72

_

56

_

37

_

17

202

60

12

9

76

35

198

79

377

115

512

130

579

133

582

124

534

113

448

101

295

96

128

93

_

88

_

81

_

66

_

53

_

37

_

23

_

6

213

64

58

16

140

46

267

84

430

115

541

129

622

129

624

123

570

112

483

100

340

94

169

92

2

86

_

78

_

63

_

52

_

38

_

26

_

13

235

68

35

12

105

24

174

53

314

90

456

120

576

134

663

134

669

123

616

114

529

101

378

95

198

93

23

87

_

79

_

63

_

52

_

38

_

30

_

19

_

9

259

Часы суток для юго-западной ориентации

21 - 22

20 - 21

19 - 20

18 - 19

17 - 18

16 - 17

15 - 16

14 - 15

13 - 14

12 - 13

11 - 12

10 - 11

9 - 10

8 - 9

7 - 8

6 - 7

5 - 6

4 - 5

3 - 4

2 - 3


Таблица 8в

Поверхностная плотность потока солнечной радиации (), поступающей на вертикальную поверхность, северо-восточной и северо-западной ориентации, Вт/м2, в июле

Географическая широта град,

Часы суток для северо-восточной ориентации Jмзкс

Среднее суточное значение Jср

1 - 2

2 - 3

3 - 4

4 - 5

5 - 6

6 - 7

7 - 8

8 - 9

9 - 10

10 - 11

11 - 12

2 - 13

3 - 14

14 - 5

15 - 16

16 - 17

17 - 18

18 - 19

19 - 20

20 - 21

21 - 22

22 - 23

36

183

28

454

102

488

146

393

147

265

114

98

97

_

91

_

87

_

84

_

83

_

81

_

77

_

63

_

23

129

40

11

1

193

63

398

130

428

154

335

140

200

108

55

96

_

91

_

87

_

87

_

84

_

81

_

77

_

63

_

29

123

44

35

6

252

72

419

133

424

149

324

137

170

108

38

96

_

91

_

87

_

86

_

84

_

81

_

74

_

60

_

31

123

48

70

19

191

81

437

133

420

144

305

134

143

109

22

96

_

91

_

87

_

86

_

84

_

80

_

72

_

59

_

35

_

8

125

52

108

32

342

93

449

131

418

143

281

130

119

107

8

93

_

87

_

85

_

84

_

81

_

79

_

72

_

39

_

37

_

12

127

56

23

5

187

44

391

95

460

125

414

133

260

119

93

95

_

84

_

80

_

79

_

78

_

77

_

76

_

72

_

59

_

41

_

16

129

60

73

13

310

53

442

96

469

116

412

112

236

104

65

82

_

73

_

73

_

72

_

72

_

72

_

71

_

67

_

58

_

44

_

24

_

7

134

64

17

7

163

29

395

67

490

101

473

112

395

112

221

99

41

78

_

70

_

70

_

70

_

69

_

67

_

67

_

64

_

59

_

48

_

30

_

16

143

68

29

9

169

19

320

43

465

79

541 106

483

112

366

112

204

100

29

77

_

70

_

70

_

70

_

67

_

66

_

66

_

64

_

60

_

52

_

35

_

23

_

12

_

7

164

Часы суток для северо-западной ориентации

22 - 23

21 - 22

20 - 21

19 - 20

18 - 19

17 - 18

16 - 17

15 - 16

14 - 15

13 - 14

12 - 13

11 - 12

10 - 11

9 - 10

8 - 9

7 - 8

6 - 7

5 - 6

4 - 5

3 - 4

2 - 3

1 - 2

Таблица 8г

Поверхностная плотность потока солнечной радиации (), поступающей в июле на вертикальную поверхности восточной и западной ориентации Вт/м2.

Географическая широта, град.

Часы суток для восточной ориентации Jмакс

Среднее суточное значение Jср

5 - 6

6 - 7

7 - 8

8 - 9

9 - 10

10 - 11

11 - 12

12 - 13

13 - 14

14 - 15

15 - 16

16 - 17

17 - 18

18 - 19

36

151

45

442

147

535

177

515

174

440

147

286

120

105

108

_

98

_

91

_

86

_

85

_

72

_

47

_

17

162

40

242

63

476

151

561

179

542

164

442

134

276

110

101

99

_

88

_

84

_

84

_

81

_

73

_

59

_

28

159

44

332

79

514

151

579

177

563

163

452

135

279

108

105

98

_

87

_

81

_

81

_

80

_

73

_

59

_

30

180

48

371

88

536

155

590

174

565

164

454

135

279

110

105

98

_

87

_

81

_

79

_

78

_

72

_

59

_

34

184

52

468

101

579

164

614

174

579

169

461

135

28

113

105

96

_

87

_

81

_

77

_

77

_

72

_

59

_

41

200

56

422

101

594

156

621

165

579

155

461

121

283

102

105

91

_

85

_

79

_

76

_

74

_

65

_

58

_

41

201

60

509

105

623

144

632

149

586

134

461

104

285

88

105

81

_

76

_

72

_

69

_

67

_

62

_

54

_

41

206

64

535

115

635

141

655

143

597

129

463

101

285

84

106

77

_

70

_

66

_

63

_

63

_

57

_

50

_

42

215

68

572

129

663

140

669

143

611

131

480

101

297

84

106

77

_

70

_

66

_

63

_

63

_

57

_

50

_

42

239

Часы суток для западной ориентации

18 - 19

17 - 18

16 - 17

15 - 16

14 - 15

13 - 14

12 - 13

11 - 12

10 - 11

9 - 10

8 - 9

7 - 8

6 - 7

5 - 6

Таблица 9.

Тепловыделения от взрослых людей.

Показатели

Тепловыделения от взрослых людей, Вт при температуре окружающего воздуха в °С

10

15

20

25

30

35

В состоянии покоя

Тепловыделения явные

140

116

87

58

41

12

скрытые

23

29

29

35

52

81

полные

163

145

116

93

93

93

При легкой работе (категория I)

Тепловыделения явные

151

122

99

84

41

6

скрытые

29

35

52

81

105

140

полные

180

157

151

145

146

146

При работе средней тяжести (категория IIа)

Тепловыделения явные

166

135

108

73

44

7

скрытые

51

66

90

121

150

187

полные

217

201

198

194

194

194

При работе средней тяжести (категория IIб)

Тепловыделения явные

182

150

119

34

49

9

скрытые

71

97

126

158

193

233

полные

253

247

245

242

242

242

При тяжелой работе

Тепловыделения явные

198

163

128

92

52

12

скрытые

93

128

163

198

238

279

полные

291

291

291

291

290

291

Таблица 10 к примеру 1.

№№ п/п

Конструкция и материал

Плотность кг/м3 ρ

Толщина м δ

Коэффициенты

Удельная теплопроводность Вт/(м2 · °С) λ

Теплоусвоение Вт/(м2 · °С) S

Термическое сопротивление м2 · °С/Вт R

Тепловая инерция ΣD

1.

Окна двойные в металлических рамах, площадью 85 м2 в Ю-З стене

0,34

0

II.

Наружная стена площадью 22 м2, ориентированная на Ю.З.

1.

Облицованный слой из известкового песчаного раствора

1600

0,015

0,7

8,7

0,021

0,166

2.

Керамзитобетон

1000

0,21

0,33

5,03

0,636

3,2

3.

Облицовочный слой (см. 1)

1600

0,015

0,7

8,7

0,021

0,186

Всего

0,667

3,57

0,83*

III.

Бесчердачное покрытие площадью 216 м2

1.

Ковер (рубероид)

600

0,01

0,17

3,53

0,06

0,21

2.

Керамзитобетон

1800

0,02

0,8

10,5

0,025

0,26

3.

Пенобетон

400

0,20

0,14

2,19

1,43

3,13

4.

Плита железобетон

2500

0,035

1,92

17,98

0,018

0,33

Всего

1,533

3,93

1,685*

IV.

Внутренние перегородки площадью 260 м2

1.

Железобетон

2500

0,22/2

1,92

17,98

0,063/2

0,56

V.

Пол площадью 216 м2

1.

Железобетонная плита

2500

0,045

1,92

17,98

0,023

0,42

2.

Асфальтобетон

2100

0,04

1,05

16,43

0,038

0,63

Всего

0,061

1,05

___________

*) С учетом тепловосприятия от наружного воздуха 1/27,1 и теплоотдачи воздуха помещения 1/8,7 м2 · °C/Вт.


Таблица 11 к примеру 1.

Часы суток

1

2

3

4

5

5

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

Тепловой поток солнечной радиации через окно, начало 10 ч Qп,j = 30436 Вт (макс)

1.

b

033

0,22

0,22

0,21

0,21

0,20

0,19

0,19

0,18

0,18

0,19

0,22

0,27

0,31

0,35

0,38

0,39

0,38

0,36

0,32

0,28

0,26

0,25

0,24

2.

Qч

7000

6696

6696

6392

6392

6087

5783

5783

5478

5478

5783

6696

8218

9435

10673

11566

11870

11566

10957

9740

8522

7913

7609

7305

ч

Тепловой поток через окна теплопередачей QDе = 2300θ1 975 Вт и общий тепловой поток

3.

θ1

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

4.

-2976

-3206

-3275

-3206

-2976

-2608

-2125

-1573

-975

-377

175

658

1026

1205

1325

1256

1026

1658

175

-377

-375

-1573

-2125

-2653

5.

Всего через окно

4024

3490

3421

3186

3416

3479

3658

4210

4503

5101

5958

7354

9244

10693

11978

12822

12856

12224

11132

9363

7547

6340

5484

4597

Тепловой поток через стену Qм = 34,9 + 199,2θ1 : θ1 = θ2 : начало 10 ч, e = 9,7 ч

6.

θ1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,37

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

7.

θм

219

200

169

130

84

35

-14

-60

-100

-130

-149

-154

-149

-130

-100

-60

-14

35

84

130

169

200

219

221

Тепловой поток через покрытие Qm = 8922 + 393,8θ1 + 696,6θ2

8.

θ1

1

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-1,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

9.

θ1

394

382

343

280

197

102

0

-102

-197

-280

-343

-382

-394

-332

-343

-280

-196

-102

0

102

197

280

343

382

10.

θ2

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

-0,5

-0,71

-0,87

-0,97

-1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0,26

0,5

0,71

0,87

0,97

1

0,97

0,87

11.

θ2

495

348

181

0

-181

-348

-495

-606

-655

-697

-655

-606

-495

-348

-181

0

181

348

495

606

655

697

655

606

12

Всего θ1 + θ2 + 892,2

1781

1622

1416

1172

908

646

397

184

40

-85

-106

-96

3

162

368

612

870

1136

1387

1600

1744

1869

1890

1880

Суммарный тепловой поток, поступающий в помещение

13

Всего

6024

5312

5006

4488

4408

4160

4041

4334

4443

4886

5703

7104

9098

10725

12246

13374

13758

13397

12603

11093

9460

8409

7593

6701


Список литературы.

1. В.К. Богословский. Строительная теплофизика. Издательство «Высшая школа». Москва, 1970.

2. В.Н. Богословский. Тепловой режим зданий. Москва. Стройиздат, 1977 г.

3. СНиП II-33-75. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.

4. СНиП II-3-70**. Строительная теплотехника. Москва, 1986 г.

5. Справочник проектировщика. Часть II. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Под редакцией И.Г. Староверова. Стройиздат, 1978 г.

6. СНиП 2.01.02. Строительная климатология и геофизика, 1983 г.

7. Руководство по проектированию и применению солнцезащитных средств в промышленных зданиях. Москва. Стройиздат, 1980 г.

8. СНиП 2.04.05-91.

Рис. 1. Световой проем с солнцезащитными плоскостями:

а - строительные размеры и построения затенения остекления наружными плоскостями; б - схема влияния влияния высоты и азимутов солнца на световой проем; H - высота проема; в - ширина проема; Гп - горизонтальная солнцезащитная плоскость; Вп - вертикальная солнцезащитная плоскость; 1 - высота солнца, hs - град,; 2 - плоскость светового проема, 3 - перпендикулярная плоскость к световому проему; 4 - перпендикуляр к плоскости светового проема; 5 - проекция солнечного луча на плоскость 3; 6 - азимут солнца, As, град.; 7 - солнечный азимут остекления светового проема, As,ос, град.; 8 - азимут светового проема, Aос.

Рис. 2. Световой фонарь с наклонным остеклением а и б;

1 и 2 - перпендикуляры к остеклению.

Рис. 3 к примеру 2. Построение затемнения окна по заданным координатам стояния солнца: hs = 21° As = 50°. Площадь тени от прямой солнечной радиации 0,46´2 + 0,04´0,74 = 0,95 кв. м.

 






ГОСТЫ, СТРОИТЕЛЬНЫЕ и ТЕХНИЧЕСКИЕ НОРМАТИВЫ.
Некоммерческая онлайн система, содержащая все Российские Госты, национальные Стандарты и нормативы.
В Системе содержится более 150000 файлов нормативно-технической документации, действующей на территории РФ.
Система предназначена для широкого круга инженерно-технических специалистов.

Рейтинг@Mail.ru Яндекс цитирования

Copyright © www.gostrf.com, 2008 - 2016