Крупнейшая бесплатная информационно-справочная система онлайн доступа к полному собранию технических нормативно-правовых актов РФ. Огромная база технических нормативов (более 150 тысяч документов) и полное собрание национальных стандартов, аутентичное официальной базе Госстандарта. GOSTRF.com - это более 1 Терабайта бесплатной технической информации для всех пользователей интернета. Все электронные копии представленных здесь документов могут распространяться без каких-либо ограничений. Поощряется распространение информации с этого сайта на любых других ресурсах. Каждый человек имеет право на неограниченный доступ к этим документам! Каждый человек имеет право на знание требований, изложенных в данных нормативно-правовых актах!

  


|| ЮРИДИЧЕСКИЕ КОНСУЛЬТАЦИИ || НОВОСТИ ДЛЯ ДЕЛОВЫХ ЛЮДЕЙ ||
Поиск документов в информационно-справочной системе:
 

Центральный

научно-исследовательский

и проектно-экспериментальный

институт промышленных зданий

и сооружений (ЦНИИпромзданий)

Госстроя СССР

Ордена Трудового

Красного Знамени

научно-исследовательский

Институт бетона

и железобетона (НИИЖБ)

Госстроя СССР

ПОСОБИЕ
по проектированию
предварительно напряженных
железобетонных конструкций
из тяжелых и легких бетонов

(к СНиП 2.03.01-84)

ЧАСТЬ I

Утверждено
приказом ЦНИИпромзданий
Госстроя СССР
от 30 ноября 1984 г. 106а

Москва

Центральный институт типового проектирования

1988

Рекомендовано к изданию решением секции несущих конструкций научно-технического совета ЦНИИпромзданий Госстроя СССР.

Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01-84). Ч. 1/ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988.

Пособие состоит из двух частей, издаваемых отдельными книгами.

Часть I. Разд. 1. Общие указания.

Разд. 2. Материалы для железобетонных конструкций.

Разд. 3. Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы.

Часть II. Разд. 4. Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы.

Разд. 5. Конструктивные требования.

Содержит требования СНиП 2.03.01-84, относящиеся к проектированию указанных конструкций, положения, детализирующие эти требования, приближенные способы расчета, дополнительные указания, необходимые для проектирования, а также примеры расчета.

Для инженерно-технических работников проектных организаций, а также студентов строительных вузов.

При пользовании Пособием следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале «Бюллетень строительной техники», «Сборнике изменений к строительным нормам и правилам» Госстроя СССР и информационном указателе «Государственные стандарты СССР» Госстандарта.

ПРЕДИСЛОВИЕ

Настоящее Пособие (ч. I и II) содержит положения по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций промышленных, гражданских и сельскохозяйственных зданий и сооружений, выполняемых из тяжелых и легких бетонов.

В Пособии приведены требования СНиП 2.03.01-84, относящиеся к проектированию указанных конструкций, положения, детализирующие эти требования, приближенные способы расчета, а также дополнительные указания, необходимые для проектирования. Соответствующие номера пунктов и таблиц СНиП 2.03.01-84 указаны в скобках.

Каждый раздел Пособия сопровождается примерами расчета элементов наиболее типичных случаев, встречающихся в практике проектирования. Кроме того, в прил. 1 приведен комплексный пример расчета предварительно напряженной конструкции.

Пособие может быть использовано при проектировании как предварительно напряженных конструкций, так и конструкций без предварительного напряжения. Однако ряд положений по расчету и конструированию, касающихся элементов или их частей, как правило выполняемых без предварительного напряжения, в Пособии не приведен (расчет и конструирование коротких консолей, подрезок, закладных деталей, воспринимающих внешнюю нагрузку, расчеты на продавливание и отрыв и т.п.). Эти материалы приведены в «Пособии по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры» (М., ЦИТП Госстроя СССР, 1986).

В Пособии не приведены особенности проектирования статически неопределимых и сборно-монолитных конструкций, а также некоторых специальных сооружений (труб, силосов и др.), и в частности не рассмотрены вопросы, связанные с определением усилий в этих конструкциях. Эти вопросы освещаются в специальных пособиях и рекомендациях.

Все единицы физических величин в Пособии соответствуют «Перечню единиц физических величин, подлежащих применению в строительстве». При этом силы выражаются в ньютонах (Н) или в килоньютонах (кН); моменты сил - в кН·м или Н·мм; линейные размеры - в мм (в основном для сечений элементов) или в м (для длин элементов или их участков); напряжения, сопротивления, модули упругости - в мегапаскалях (МПа); распределенные нагрузки и усилия - в кН/м или Н/мм. Поскольку МПа = Н/мм2, при использовании в примерах расчета формул, включающих в себя величины в МПа (напряжения, сопротивления и т.п.), остальные величины приводятся только в Н и мм (мм2).

В таблицах нормативные и расчетные сопротивления и модули упругости материалов приведены в МПа и в кгс/см2.

В Пособии использованы буквенные обозначения и индексы к ним в соответствии с СТ СЭВ 1565-79 (см. прил. 3).

Разработано ЦНИИпромзданий Госстроя СССР (Б.Ф. Васильев, И.К. Никитин, А.Г. Королькова, канд. техн. наук Л.Л. Лемыш) и НИИЖБ Госстроя СССР (доктора техн. наук А.А. Гвоздев, Ю.П. Гуща, А.С. Залесов, Г.И. Бердичевский, проф. Ю.В. Чиненков, кандидаты техн. наук Р.Л. Серых, Е.А. Чистяков, Л.К. Руллэ, А.В. Яшин, Т.И. Мамедов, С.А. Мадатян, Н.А. Маркаров, Н.М. Мулин, Н.А. Корнев, Т.А. Кузьмич) с участием НИЛ ФХММ и ТП Главмоспромстройматериалов (д-р техн. наук С.Ю. Цейтлин, Е.З. Ерманок), КТБ Мосоргстройматериалов (канд. техн. наук В.С. Щукин).

1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящее Пособие распространяется на проектирование предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых, мелкозернистых и легких бетонов, предназначенных для работы в условиях неагрессивной среды при систематическом воздействии температур не выше 50 °С и не ниже минус 70 °С.

Примечание: 1. Настоящее Пособие не распространяется на проектирование железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, транспортных тоннелей, труб под насыпями, покрытий автомобильных дорог и аэродромов, а также самонапряженных конструкций.

2. Определение терминов «бетоны тяжелые», «бетоны мелкозернистые» и «бетоны легкие» см. ГОСТ 25192-82. В настоящем Пособии термин «легкие бетоны» включает в себя только бетоны плотной структуры.

1.2. Предварительное напряжение железобетонных конструкций применяется в целях:

снижения расхода стали путем использования арматуры высокой прочности;

увеличения сопротивления конструкций образованию трещин в бетоне и ограничения их раскрытия;

повышения жесткости и уменьшения деформаций конструкций;

обжатия стыков элементов сборных конструкций;

повышения выносливости конструкций, работающих под воздействием многократно повторяющейся нагрузки;

уменьшения расхода бетона и снижения веса конструкций за счет применения бетона высоких классов.

1.3. Предварительное напряжение создается двумя основными способами:

натяжением арматуры на упоры формы или стенда;

натяжением арматуры на затвердевший бетон.

Натяжение арматуры на упоры производится механическим, электротермическим или электротермомеханическим способом, а натяжение арматуры на бетон, - как правило, механическим способом.

При натяжении на упоры применяются стержневая арматура, высокопрочная проволока в виде пакетов и арматурные канаты. При натяжении на бетон применяются высокопрочная проволока в виде пучков и арматурные канаты. Кроме того, проволока и арматурные канаты небольших диаметров могут натягиваться на упоры форм или бетон путем непрерывной намотки.

1.4 (1.4). Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях.

Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, условия изготовления и транспортирования.

1.5 (1.8). Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно СНиП 2.01.01-82. Расчетные технологические температуры устанавливаются заданием на проектирование.

Влажность воздуха окружающей среды определяется как средняя относительная влажность наружного воздуха наиболее жаркого месяца в зависимости от района строительства согласно СНиП 2.01.01-82 или как относительная влажность внутреннего воздуха помещений отапливаемых зданий.

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

1.6 (1.10). Предварительно напряженные железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельные состояния первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельные состояния второй группы).

а) Расчет по предельным состояниям первой группы должен обеспечивать конструкции от:

хрупкого, вязкого или иного характера разрушения (расчет по прочности с учетом в необходимых случаях прогиба конструкции перед разрушением);

усталостного разрушения (расчет на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки - подвижной или пульсирующей: подкрановых балок, шпал, перекрытий под некоторые неуравновешенные машины и т.п.);

потери устойчивости формы конструкции или ее положения;

разрушения под совместным воздействием силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды (периодического или постоянного воздействия агрессивной среды, попеременного замораживания и оттаивания, пожара и т.п.).

б) Расчет по предельным состояниям второй группы должен обеспечивать конструкции от:

образования трещин, а также их чрезмерного или продолжительного раскрытия (если по условиям эксплуатации образование или продолжительное раскрытие трещин недопустимо);

чрезмерных перемещений (прогибов, углов перекоса и поворота, колебаний).

Примечание. Расчет на устойчивость формы или положения конструкции, а также расчеты на совместное воздействие силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды выполняются по соответствующим нормативным документам, пособиям или литературным источникам.

1.7 (1.11). Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных ее элементов должен, как правило, производиться для всех стадий - изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям.

1.8 (1.12). Значения нагрузок и воздействий, коэффициентов надежности по нагрузке, коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85.

Значения нагрузок необходимо умножать на коэффициенты надежности по назначению, принимаемые согласно «Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций»1, утвержденным Госстроем СССР.

1 См. Бюллетень строительной техники, 1981, № 7.

Нагрузки, учитываемые при расчете по предельным состояниям второй группы (эксплуатационные), следует принимать согласно указаниям пп. 1.10 и 1.14. При этом к длительным нагрузкам относится также часть полного значения кратковременных нагрузок, оговоренных в СНиП 2.01.07-85, а вводимую в расчет кратковременную нагрузку следует принимать уменьшенной на величину, учтенную в длительной нагрузке (например, если снеговая нагрузка для III района составляет s = 1000 Н/м2, то снеговая длительная нагрузка будет равна sl = 0,3×1000 = 300 Н/м2, а снеговая кратковременная нагрузка - ssh = 1000 - 300 = 700 Н/м2). Коэффициенты сочетаний относятся к полному значению кратковременных нагрузок.

1.9 (1.13). При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от веса элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности, равным:

при транспортировании - 1,60;

при подъеме и монтаже - 1,40.

В этом случае учитывается также коэффициент надежности по нагрузке.

1.10 (1.16). К трещиностойкости конструкций (или их частей) предъявляются требования соответствующих категорий в зависимости от условий, в которых они работают, и от вида применяемой арматуры:

а) 1-я категория - образование трещин не допускается;

б) 2-я категория - допускается ограниченное по ширине непродолжительное раскрытие трещин acrc1 при условии обеспечения их последующего надежного закрытия (зажатия);

в) 3-я категория - допускается ограниченное по ширине непродолжительное acrc1 и продолжительное acrc2 раскрытие трещин.

Под непродолжительным раскрытием трещин понимается их раскрытие при совместном действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, а под продолжительным - только постоянных и длительных нагрузок.

Категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций, а также значения предельно допустимой ширины раскрытия трещин в условиях неагрессивной среды приведены: для ограничения проницаемости конструкций - в табл. 1а, для обеспечения сохранности арматуры - в табл. 1б.

Таблица 1а (1)

Условия работы конструкций

Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций и предельно допустимая ширина раскрытия трещин acrc1 и acrc2, мм, обеспечивающие ограничение проницаемости конструкций

1. Элементы, воспринимающие давление жидкостей и газов при сечении:

полностью растянутом

1-я категория

частично сжатом

3-я категория;

acrc1 = 0,3

acrc2 = 0,2

2. Элементы, воспринимающие давление сыпучих тел

3-я категория;

acrc1 = 0,3

acrc2 = 0,2

Таблица 1б (2)

Условия эксплуатации конструкций

Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций и предельно допустимая ширина раскрытия трещин аcrc1 и acrc2, мм, обеспечивающие сохранность арматуры

стержневой классов

А-I, А-II, А-III, А-IIIв, А-IV;

проволочной классов

В-I и Вp-I

стержневой классов

А-V и А-VI;

проволочной классов

В-II, Вp-II, К-7 и К-19

при диаметре проволоки 3,5 мм и более

проволочной классов

В-II, Вp-II и К-7

при диаметре проволоки 3 мм и менее

1. В закрытом помещении

3-я категория;

acrc1 = 0,4;

acrc2 = 0,3

3-я категория;

acrc1 = 0,3;

acrc2 = 0,2

3-я категория;

acrc1 = 0,2;

acrc2 = 0,1

2. На открытом воздухе, а также в грунте выше или ниже уровня грунтовых вод

3-я категория;

acrc1 = 0,4;

acrc2 = 0,3

3-я категория;

acrc1 = 0,2;

acrc2 = 0,1

2-я категория;

acrc1 = 0,2

3. В грунте при переменном уровне грунтовых вод

3-я категория;

acrc1 = 0,3;

acrc2 = 0,2

2-я категория;

acrc1 = 0,2

2-я категория;

acrc1 = 0,1

Примечания: 1. Для конструкций, рассчитываемых на выносливость, предельно допустимая ширина раскрытия трещин принимается равной соответствующим значениям ширины продолжительного раскрытия трещин acrc2.

2. При использовании канатов класса К-7 диаметр проволоки принимается равным одной трети диаметра каната.

3. В обозначениях классов арматуры А-III, А-IV, А-V и А-VI подразумеваются также все разновидности термически и термомеханически упрочненной арматуры соответствующего класса (см. п. 2.15).

Эксплуатационные нагрузки, учитываемые при расчете железобетонных конструкций по образованию трещин, их раскрытию или закрытию, должны приниматься согласно табл. 2.

Таблица 2 (3)

Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций

Нагрузки, коэффициенты надежности по нагрузке gf и коэффициенты точности натяжения gsp, принимаемые при расчете

по образованию трещин

по раскрытию трещин

по закрытию трещин

непродолжительному

продолжительному

1

Постоянные, длительные и кратковременные при gf > 1,0* и gsp < 1,0**

-

-

-

2

Постоянные, длительные и кратковременные; gf > 1,0* и gsp < 1,0** - когда расчет производится для выяснения необходимости проверки по непродолжительному раскрытию трещин и по их закрытию; gf = 1,0 и gsp = 1,0 - когда расчет производится для выяснения случая расчета по деформациям

Постоянные, длительные и кратковременные при gf = 1,0 и gsp = 1,0

-

Постоянные и длительные при gf = 1,0 и gsp < 1,0 - когда проверяется условие (218); постоянные, длительные и кратковременные при gf = 1,0 и gsp = 1,0 - когда проверяется условие (217)

3

Постоянные, длительные и кратковременные при gf = 1,0 и gsp = 1,0 - когда расчет производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин и для выяснения случая расчета по деформациям

То же

Постоянные и длительные при gf = 1,0 и gsp = 1,0

Постоянные и длительные при gf = 1,0 и gsp = 1,0 - когда выясняется случай расчета по деформациям

* Коэффициент надежности по нагрузке gf принимается как и при расчете по прочности.

** При проверке зоны, растянутой от усилия обжатия, gsp > 1,0.

Примечания: 1. Длительные и кратковременные нагрузки принимаются с учетом указаний п. 1.8.

2. Особые нагрузки учитываются в расчете по образованию трещин в тех случаях, когда наличие трещин приводит к катастрофическому положению (взрыву, пожару и т.п.).

3. Коэффициент точности натяжения gsp определяется согласно п. 1.18.

4. При действии многократно повторяющихся нагрузок принимаются те же коэффициенты надежности по нагрузке gf, что и при расчете на выносливость, согласно СНиП 2.01.07-85 (т.е. для всех элементов, кроме подкрановых балок, gf = 1,0).

5. Для участков в пределах длины зоны передачи напряжений (см. п. 2.26) всегда принимается gsp < 1,0 независимо от категории требований к трещиностойкости.

Если в конструкциях или их частях, к трещиностойкости которых предъявляются требования 2-й и 3-й категорий, трещины не образуются при соответствующих нагрузках, указанных в табл. 2, их расчет по непродолжительному раскрытию и закрытию трещин (для 2-й категории) или по непродолжительному и продолжительному раскрытию трещин (для 3-й категории) не производится.

Указанные категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций относятся к трещинам, нормальным и наклонным к продольной оси элемента.

Категория требований к трещиностойкости различных зон элемента устанавливается, если рассматриваются:

а) нормальные трещины - по виду и классу продольной арматуры рассматриваемой зоны;

б) наклонные трещины - по виду и классу поперечной и отогнутой арматуры, а также по виду и классу продольной арматуры в случаях, когда в местах ее расположения по высоте сечения возможно образование наклонных трещин (см. п. 4.9).

Во избежание раскрытия продольных трещин следует принимать конструктивные меры (устанавливать соответствующую поперечную арматуру) и, кроме того, ограничивать значения сжимающих напряжений в бетоне в стадии предварительного обжатия (см. п. 1.22).

Примечание. К предварительно напряженным конструкциям без сцепления арматуры с бетоном должны предъявляться требования 1-й категории.

1.11 (1.17). На концевых участках предварительно напряженных элементов с арматурой без анкеров в пределах длины зоны передачи напряжений (см. п. 2.26) не допускается образование трещин при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, вводимых в расчет с коэффициентом gf = 1,0.

Указанное требование допускается не учитывать для части сечения, расположенной по его высоте от уровня центра тяжести приведенного сечения до растянутой от действия усилия предварительного обжатия грани, если в этой части отсутствует напрягаемая арматура без анкеров.

1.12 (1.18). В случае, если в сжатой при эксплуатационных нагрузках зоне предварительно напряженных элементов, согласно расчету в стадии изготовления, транспортирования и возведения, образуются трещины, нормальные к продольной оси, следует учитывать снижение трещиностойкости растянутой при эксплуатации зоны элементов, а также увеличение их кривизны. Для элементов, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, образование таких трещин не допускается.

1.13 (1.19). Для железобетонных слабоармированных элементов, характеризуемых тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15 %.

Такое увеличение армирования следует производить при выполнении условий:

Mcrc ³ Mu; x < xR,                                                                              (1)

где Mcrc   - момент трещинообразования, определяемый согласно п. 4.2 с заменой Rbt,ser на 1,2Rbt,ser и при gsp = 1,0;

Mu  - момент, соответствующий исчерпанию несущей способности, определяемой согласно пп. 3.1 - 3.18, 3.35 - 3.53; для внецентренно сжатых и растянутых элементов значения Mu определяются относительно оси, проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны (см. п. 4.2);

x, xR   - соответственно относительная высота сжатой зоны и ее граничное значение, определяемые при расчете по прочности.

1.14 (1.20). Прогибы элементов железобетонных конструкций не должны превышать предельно допустимых значений, устанавливаемых с учетом следующих требований:

а) технологических (условия нормальной работы кранов, технологических установок, машин и т.п.);

б) конструктивных (влияние соседних элементов, ограничивающих деформации, необходимость выдерживания заданных уклонов и т.п.);

в) эстетических (впечатление людей о пригодности конструкции).

Значения предельно допустимых прогибов приведены в табл. 3.

Таблица 3 (4)

Элементы конструкций

Предельно допустимые прогибы

1. Подкрановые балки при кранах:

ручных

l/500

электрических

l/600

2. Перекрытия с плоским потолком и элементы покрытия (кроме указанных в поз. 4) при пролетах, м:

                                                  l < 6

l/200

6 £ l £ 7,5

3 см

                                                  l > 7,5

l/250

3. Перекрытия с ребристым потолком и элементы лестниц при пролетах, м:

                                                   l < 5

l/200

5 £ l £ 10

2,5 см

                                                   l > 10

l/400

4. Элементы покрытий сельскохозяйственных зданий производственного назначения при пролетах, м:

                                                   l < 6

l/150

6 £ l £ 10

4 см

                                                   l > 10

l/250

5. Навесные стеновые панели (при расчете из плоскости) при пролетах, м:

                                                  l < 6

l/200

6 £ l £ 7,5

3 см

                                                  l > 7,5

l/250

Обозначение, принятое в табл. 3: l - пролет балок или плит; для консолей принимается значение l, равное удвоенному вылету консоли.

Примечание. Предельно допустимые прогибы по поз. 1 и 5 обусловлены технологическими и конструктивными, а по поз. 2 - 4 - эстетическими требованиями.

Расчет по деформациям должен производиться при ограничении требований: технологических или конструктивных - на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; эстетических - на действие постоянных и длительных нагрузок. При этом принимается gf = 1,0.

При действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок прогиб балок или плит во всех случаях не должен превышать 1/150 пролета и 1/75 вылета консоли.

Значения предельно допустимых прогибов могут быть увеличены на высоту строительного подъема, если это не ограничивается технологическими или конструктивными требованиями.

Для не связанных с соседними элементами железобетонных плит перекрытий, лестничных маршей, площадок и т.п. должна производиться дополнительная проверка по зыбкости: добавочный прогиб от кратковременно действующей сосредоточенной нагрузки 1000 Н при наиболее невыгодной схеме ее приложения должен быть не более 0,7 мм.

Если в нижележащем помещении с плоским потолком имеются расположенные поперек пролета элемента l постоянные перегородки, не являющиеся опорами, с расстояниями между ними lp, то прогиб элемента в пределах расстояния lp (отсчитываемый от линии, соединяющей верхние точки осей перегородок) может быть допущен до (1/200)lp, однако при этом предельный прогиб всего элемента должен быть не более (1/150)l.

ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ

1.15 (1.23). Предварительные напряжения ssp (s'sp) в напрягаемой арматуре без учета потерь следует назначать таким образом, чтобы выполнялись условия при способах натяжения:

механическом

0,32Rs,ser £ ssp £ 0,95Rs,ser;                                                       (2)

электротермическом и электротермомеханическом

0,3Rs,ser + p £ ssp £ Rs,ser - p,                                                       (3)

где p    - допустимое отклонение значения предварительного напряжения, МПа, равное:

                                                               (4)

здесь l - длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м. При автоматизированном натяжении1 значение числителя 360 во втором члене формулы (4) заменяется на 90.

1 См. «Рекомендации по технологии автоматизированной заготовки и натяжения высокопрочной стержневой арматуры многопустотных настилов». - М., НИИЖБ, 1984.

Кроме того, при электротермическом способе натяжения значения ssp (sp) следует назначать с учетом допустимых температур нагрева согласно «Руководству по технологии изготовления предварительно напряженных железобетонных конструкций» (М., Стройиздат, 1975); в случае отсутствия данных о технологии изготовления конструкций значение ssp принимается не более: для горячекатаных сталей - 700 МПа, для термически упрочненных сталей - 550 МПа.

При наличии перегибов проволочной арматуры напряжения ssp не должны превышать 0,85Rs,ser.

1.16 (1.25). При расчете предварительно напряженных элементов следует учитывать потери предварительного напряжения арматуры.

При натяжении арматуры на упоры следует учитывать потери:

а) первые - от деформации анкеров, трения арматуры об огибающие приспособления, от релаксации напряжений в арматуре, температурного перепада, деформации форм (при натяжении арматуры на формы), от быстронатекающей ползучести бетона;

б) вторые - от усадки и ползучести бетона.

При натяжении арматуры на бетон следует учитывать потери:

а) первые - от деформации анкеров, трения арматуры о стенки каналов или поверхность бетона конструкции;

б) вторые - от релаксации напряжений в арматуре, усадки и ползучести бетона, смятия бетона под витками арматуры, деформации стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков).

Потери предварительного напряжения арматуры следует определять по табл. 4, при этом суммарную величину потерь при проектировании конструкций необходимо принимать не менее 100 МПа.


Таблица 4 (5)

Факторы, вызывающие потери предварительного напряжения арматуры

Значения потерь предварительного напряжения, МПа, при натяжении арматуры

на упоры

на бетон

А. Первые потери

1. Релаксация напряжений арматуры s1:

при механическом способе натяжения арматуры:

а) проволочной

б) стержневой

0,1ssp - 20

при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения арматуры:

в) проволочной

0,05ssp

г) стержневой

0,03ssp

Здесь ssp принимается без учета потерь, МПа.

Для арматуры классов А-III и А-IIIв потери от релаксации равны нулю. Если вычисленные значения потерь окажутся отрицательными, их следует принимать равными нулю.

2. Температурный перепад (разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона) s2

Для бетонов классов В15 - В40

1,25Dt;

для бетонов класса В45 и выше

1,0Dt,

где Dt - разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева), воспринимающих усилие натяжения, °С. При отсутствии точных данных принимается Dt = 65 °С.

При подтягивании напрягаемой арматуры в процессе термообработки на величину, компенсирующую потери от температурного перепада, последние принимаются равными нулю.

-

3. Деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств, s3

,

где Dl    - обжатие опрессованных шайб, смятие высаженных головок и т.п., принимаемое равным 2 мм; смещение стержней в инвентарных зажимах, определяемое по формуле

Dl = 1,25 + 0,15d;

d   - диаметр стержня, мм; деформация анкеров в виде гаек, равная Dl = 1 мм;

l    - длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров формы или стенда), мм.

При электротермическом способе натяжение потери от деформаций анкеров в расчете не учитываются, так как они учтены при определении значения полного удлинения арматуры

,

где Dl1 - обжатие шайб или прокладок, расположенных между анкерами и бетоном элемента, принимаемое равным 1 мм;

Dl2  - деформация анкеров стаканного типа, колодок с пробками, анкерных гаек и захватов, принимаемая равной 1 мм;

l    - длина натягиваемого стержня (элемента), мм

Значения Dl, Dl1, Dl2 допускается определять в соответствии с «Руководством по технологии изготовления предварительно напряженных железобетонных конструкций» или другими материалами либо назначать по данным испытаний конкретных анкеров

4. Трение арматуры о стенки каналов, о поверхность бетона конструкции или об огибающие приспособления при натяжении на упоры) s4

,

где ssp - принимается без учета потерь;

e - основание натуральных логарифмов;

w, d - коэффициенты, определяемые по табл. 5;

x - длина участка арматуры от натяжного устройства до расчетного сечения, м; для линейных элементов допускается принимать величину x равной проекции указанного участка арматуры на продольную ось элемента;

q - угол поворота арматуры на участке между расчетным сечением и натяжным устройством, рад (черт. 1); при нескольких перегибах арматуры q - сумма этих углов. Значения  можно определять по табл. 6 в зависимости от wx + dq

5. Деформация стальной формы при изготовлении предварительно напряженных железобетонных конструкций с неодновременным натяжением арматуры на форму s5

,

где h - коэффициент, определяемый по формулам:

при натяжении арматуры домкратом

;

при натяжении арматуры намоточной машиной элетротермомеханическим способом (50 % усилия создается грузом)

,

где n   - число стержней (групп стержней), натягиваемых неодновременно;

Dl - сближение упоров по линии действия усилия Р, определяемое из расчета деформаций формы;

l    - расстояние между наружными гранями упоров.

При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции формы потери от деформации форм принимаются равными 30 МПа. При электротермическом способе натяжения потери от деформации формы в расчете не учитываются, так как они учтены при определении полного удлинения арматуры

-

6. Быстронатекающая ползучесть s6 для бетона:

-

а) подвергнутого тепловой обработке

где a, b    - коэффициенты, принимаемые:

a = 0,25 + 0,025Rbp, но не более 0,8;

b = 5,25 - 0,185Rbp, но не более 2,5 и не менее 1,1;

Rbp   - принимается в МПа;

sbp   - определяются на уровне центров тяжести продольной арматуры S и S¢ с учетом потерь по поз. 1 - 5.

При растягивающих напряжениях sbp потери s6 принимаются равными нулю.

Для легкого бетона при передаточной прочности 11 МПа и ниже вместо множителя 34 принимается множитель 51

б) естественного твердения

Потери вычисляются по формулам поз. 6а с делением полученного результата на коэффициент 0,85

Б. Вторые потери

7. Релаксация напряжений арматуры s7:

а) проволочной

-

б) стержневой

-

0,1ssp - 20

(см. пояснения к поз. 1)

8. Усадка бетона s8 (см. п. 1.17):

Бетон естественного твердения

Бетон, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении

Независимо от условий твердения бетона

тяжелого классов:

а) В35 и ниже

40

35

30

б) В40

50

40

35

в) В45 и выше

60

50

40

мелкозернистого групп:

г) А (см. п. 2.1)

Потери определяются по поз. 8а, б с умножением на коэффициент 1,3

40

д) Б

Потери определяются по поз. 8а с умножением на коэффициент 1,5

50

е) В

Потери определяются по поз. 8а, б, в как для тяжелого бетона естественного твердения

40

легкого при мелком заполнителе:

ж) плотном

50

45

40

з) пористом

70

60

50

9. Ползучесть бетона s9 (см. п. 1.17):

а) тяжелого и легкого при плотном мелком заполнителе

где sbp - то же, что в поз. 6, но с учетом первых потерь; допускается не учитывать потери по поз. 6;

a - коэффициент, принимаемый равным для бетона:

подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении - 1,00;

естественного твердения - 1,17.

При растягивающих напряжениях sbp потери s9 принимаются равными нулю

б) мелкозернистого групп:

А

Потери вычисляются по формулам поз. 9а с умножением полученного результата на коэффициент 1,3

Б

Потери вычисляются по формулам поз. 9а с умножением полученного результата на коэффициент 1,5

В

Потери вычисляются по формулам поз. 9а при a = 1,00

в) легкого при пористом мелком заполнителе

Потери вычисляются по формулам поз. 9а с умножением полученного результата на коэффициент 1,2

10. Смятие бетона под витками спиральной или кольцевой арматуры (при диаметре конструкции до 3 м) s10

-

70 - 0,22dext,

где dext - наружный диаметр конструкции, см

11. Деформация обжатия стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков) s11

-

где n  - число швов конструкции и оснастки по длине натягиваемой арматуры;

Dl - обжатие стыка, принимаемое равным: для стыков, заполненных бетоном, - 0,3 мм; при стыковании насухо - 0,5 мм;

l    - длина натягиваемой арматуры, мм

Примечание. Потери предварительного напряжения в напрягаемой арматуре S' определяются так же, как и в арматуре S.


Черт. 1. Схема изменения напряжений в арматуре при наличии трения арматуры о стенки каналов, о поверхность бетона или об огибающие приспособления

1 - натяжное устройство; 2 - анкер; s4 - потери напряжения от трения

Таблица 5 (6)

Условия натяжения

Коэффициенты для определения потерь от трения арматуры (см. поз. 4 табл. 4)

w

d при арматуре в виде

пучков, канатов

стержней периодического профиля

1. Натяжение на упоры

0

0,25

0,25

2. Натяжение на бетон при расположении арматуры в канале:

а) с металлической поверхностью

0,0030

0,35

0,4

б) с бетонной поверхностью, образованном жестким каналообразователем, или у бетонной поверхности

0

0,55

0,65

в) с бетонной поверхностью, образованном гибким каналообразователем

0,0015

0,55

0,65

Таблица 6

wx + dq

wx + dq

0,00

0,000

0,55

0,423

0,05

0,049

0,60

0,451

0,10

0,095

0,65

0,478

0,15

0,139

0,70

0,503

0,20

0,181

0,75

0,528

0,25

0,221

0,80

0,551

0,30

0,259

0,85

0,573

0,35

0,295

0,90

0,593

0,40

0,330

0,95

0,613

0,45

0,362

1,00

0,632

0,50

0,393

1,05

0,650

1.17 (1.26). При определении потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона по поз. 8 и 9 табл. 4 необходимо учитывать следующее:

а) при заранее известном сроке загружения конструкции потери следует умножать на коэффициент jl, определяемый по формуле

                                                               (5)

где t - время, сут, отсчитываемое при определении потерь от ползучести - со дня обжатия бетона и от усадки - со дня окончания бетонирования.

При проектировании стропильных балок и ферм, ригелей перекрытий массового заводского изготовления допускается потери от усадки и ползучести умножать на коэффициент jl при t = 65 сут;

б) для конструкций, предназначенных для эксплуатации при влажности воздуха ниже 40 %, потери должны быть увеличены на 25 %, за исключением конструкций из тяжелого и мелкозернистого бетонов, предназначенных для эксплуатации в климатическом подрайоне IVA согласно СНиП 2.01.01-82 и не защищенных от солнечной радиации, для которых указанные потери увеличиваются на 50 %.

1.18 (1.27). Значение предварительного напряжения в арматуре вводится с коэффициентом точности натяжения арматуры gsp, определяемым по формуле

gsp = 1 ± Dgsp.                                                              (6)

Знак «плюс» принимается при неблагоприятном влиянии предварительного напряжения (т.е. на данной стадии работы конструкции или на рассматриваемом участке элемента предварительное напряжение снижает несущую способность, способствует образованию трещин и т.п.), знак «минус» - при благоприятном.

Значения Dgsp при механическом способе натяжения арматуры принимаются равными 0,1, а при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения определяются по формуле

                                                  (7)

но принимаются не менее 0,1,

где р, ssp - см. п. 1.15;

np   - число стержней напрягаемой арматуры в сечении элемента.

При определении потерь предварительного напряжения арматуры, а также при расчете по раскрытию трещин и по деформациям значение Dgsp допускается принимать равным нулю. При расчете по образованию и закрытию трещин значения gsp определяются с учетом указаний табл. 2.

1.19 (1.28). Усилие предварительного обжатия Р и эксцентриситет его приложения e0р относительно центра тяжести приведенного сечения (черт. 2) определяются по формулам:

P = sspAsp + s¢spA¢sp - ssAs - s¢sA¢s;                                               (8)

                                    (9)

где       ss, s  - напряжения в ненапрягаемой арматуре соответственно S и S¢, вызванные усадкой и ползучестью бетона;

ysp, y¢sp, ys, y¢s   - расстояния от центра тяжести приведенного сечения до точек приложения равнодействующих усилий соответственно в напрягаемой и ненапрягаемой арматуре S и S' (см. черт. 2).

Черт. 2. Схема усилий предварительного напряжения арматуры в поперечном сечении железобетонного элемента

При криволинейной напрягаемой арматуре значения ssp и sp умножают соответственно на cosq и cosq¢, где q и q' - углы наклона оси арматуры к продольной оси элемента (для рассматриваемого сечения).

Напряжения ssp и sp следует принимать:

а) в стадии изготовления (с учетом подъема и складирования) - с учетом первых потерь;

б) в стадии эксплуатации (включая стадии транспортирования и возведения) - с учетом первых и вторых потерь.

Напряжения ss и s следует принимать численно равными:

в стадии изготовления - потерям напряжений от быстронатекающей ползучести по поз. 6 табл. 4;

в стадии эксплуатации - сумме потерь напряжений от усадки и ползучести бетона по поз. 6, 8 и 9 табл. 4.

Для ненапрягаемой арматуры S¢, расположенной при обжатии в растянутой зоне, напряжение s принимается равным нулю.

1.20. Для элементов с напрягаемой арматурой без анкеров на длине зоны передачи напряжений lp значения (ssp) (sp) снижаются путем умножения их на отношение lx/lp, где lx - расстояние от начала зоны передачи напряжения до рассматриваемого сечения.

Значение lр при этом определяют согласно указаниям п. 2.26 с заменой stp на напряжение ssp, определенное с учетом потерь по поз. 1 - 5 табл. 4.

Если площадь сечения всей ненапрягаемой арматуры составляет менее 15 % площади всей напрягаемой арматуры, усилие Р для сечений на длине lр допускается снижать путем непосредственного умножения его на lx/lp.

1.21 (1.28). Напряжения в бетоне sb (sbp) в сечениях, нормальных к продольной оси элемента, определяются по правилам расчета упругих материалов по приведенному сечению. При этом усилие предварительного обжатия Р рассматривается как внешняя сила. Для изгибаемых элементов значение sb (sbp) определяется по формуле

                                                 (10)

где y    - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до рассматриваемого волокна;

M   - изгибающий момент в рассматриваемой стадии работы элемента.

В формуле (10) сжимающие напряжения учитываются со знаком «плюс», а растягивающие - со знаком «минус».

Приведенное сечение включает в себя сечение бетона с учетом ослабления его каналами, пазами и т.п., а также сечение всей продольной (напрягаемой и ненапрягаемой) арматуры, умноженное на отношение a модулей упругости, арматуры и бетона. Если части бетонного сечения выполнены из бетонов разных классов или видов, их приводят к одному классу или виду, исходя из отношения модулей упругости бетона.

Геометрические характеристики приведенного сечения при бетоне одного вида и класса определяют по формулам:

площадь приведенного сечения

Ared = A + aAsp + aA¢sp + aAs + aA¢s;                                         (11)

расстояние от центра тяжести приведенного сечения до растянутого волокна

                          (12)

где S - статический момент сечения бетона относительно растянутой грани;

момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести

Ired = I + aAspy2sp + aA¢spy¢2sp + aAsy2s + aA¢sy¢2s.                              (13)

Обозначения к формулам (12) и (13) - см. черт. 2.

Допускается не уменьшать площадь сечения бетона A, если общая площадь сечения арматуры оставляет не более 0,03A.

1.22 (1.29). Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия sbp не должны превышать значений (в долях от передаточной прочности бетона Rbp), указанных в табл. 7.

Таблица 7 (7)

Напряженное состояние сечения

Способ натяжения арматуры

Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия, в долях от передаточной прочности бетона sbp/Rbp, не более

при расчетной зимней температуре наружного воздуха, °С

минус 40 и выше

ниже минус 40

при обжатии

центральном

внецентренном

центральном

внецентренном

1. Напряжения уменьшаются или не изменяются при действии внешних нагрузок

На упоры

0,85

0,95*

0,70

0,85

На бетон

0,70

0,85

0,60

0,70

2. Напряжения увеличиваются при действии внешних нагрузок

На упоры

0,65

0,70

0,50

0,60

На бетон

0,60

0,65

0,45

0,50

* Для элементов, изготовляемых с постепенной передачей усилий обжатия, при наличии стальных опорных деталей и дополнительной поперечной арматуры, охватывающей все продольные стержни (см. п. 5.46) при  (где Asw1 и s - площадь сечения и шаг огибающего хомута), на длине не менее длины зоны передачи напряжений lp (см. п. 2.26) допускается принимать

Примечания: 1. Значения sbp/Rbp, указанные в настоящей таблице, для бетона в водонасыщенном состоянии при расчетной температуре воздуха ниже минус 40 °С следует принимать на 0,05 меньше.

2. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п. 1.5.

3. Для легких бетонов классов В7,5 - В12,5 значения sbp/Rbp следует принимать не более 0,30.

Напряжения sbp определяются на уровне крайнего сжатого волокна бетона с учетом первых потерь предварительного напряжения и при коэффициенте точности натяжения арматуры gsp, равном единице.

1.23 (1.24). Значения напряжений scon1 и con1 в напрягаемой арматуре соответственно S и S¢, контролируемые по окончании натяжения на упоры, принимаются равными ssp и sp (см. п. 1.15) за вычетом потерь по поз. 3 и 4 табл. 4.

Значения напряжений в напрягаемой арматуре S и S¢, контролируемые в месте приложения натяжного усилия при натяжении арматуры на затвердевший бетон, принимаются равными соответственно scon2 и con2, определяемым из условия обеспечения в расчетном сечении напряжений ssp и sp по формулам:

scon2 = ssp - asb;                                                           (14)

con2 = sp - ab;                                                        (15)

где ssp, sp - определяются без учета потерь предварительного напряжения;

sb, b  - напряжения в бетоне на уровне арматуры S и S¢ (см. п. 1.21) от действия усилия обжатия Р, определенного с учетом первых потерь напряжений.

В конструкциях из легкого бетона классов В7,5 - В12,5 значения scon1 и scon2 не должны превышать соответственно 550 и 400 МПа.

При применении в элементе нескольких пучков или канатов арматуры, натягиваемых на бетон неодновременно, контролируемые напряжения в каждом из них рекомендуется определять с учетом влияния упругого обжатия, вызванного усилиями пучков или канатов, натягиваемых позднее.

Контролируемые напряжения группы арматуры k определяются в этом случае по формуле

                                                   (16)

где scon,2  - напряжение в арматуре группы k, определяемое по формуле (14);

sbki   - среднее по длине арматуры рассматриваемой группы k напряжение в бетоне на уровне ее центра тяжести от упругого обжатия бетона усилием группы арматуры i, натягиваемой позднее;

t   - число групп арматуры, натягиваемых позднее группы k.

В формуле (16) при сжимающем напряжении sbki принимают знак «плюс», а при растягивающем - «минус».

Среднее напряжение в бетоне sbki для элемента с переменным по длине поперечным сечением определяется по формуле

                                                     (17)

где sbki(j)  - напряжения в бетоне в среднем сечении j-го участка;

lj  - длина j-го участка;

l   - длина элемента в пределах рассматриваемого пучка (каната).

При прямолинейных и параллельных к продольной оси элемента пучках (канатах) и постоянном поперечном сечении элемента значение Ssbki определяют по формуле (10), вычисляя P (и соответствующее значение e0) от всей арматуры, натягиваемой после рассматриваемой группы k.

Примеры расчета

Пример 1. Дано: плита покрытия размером 1,5´6 м; поперечное сечение - по черт. 3; бетон тяжелый класса В25 (Eb = 2,7×104 МПа); передаточная прочность бетона Rbp = 17,5 МПа; напрягаемая арматура класса А-IV (Rs,ser = 590 МПа, Es = 19×104 МПа) площадью сечения Asp = 201 мм2 (1 Æ 16), ненапрягаемая арматура сжатая и растянутая класса А-III (Es = 2×104 МПа) площадью сечения As = A¢s = 50,3 мм2 (1 Æ 8); натяжение арматуры производится на упоры формы электротермическим неавтоматизированным способом; технология изготовления плиты - агрегатно-поточная с применением пропаривания; масса плиты 1,3 т.

Требуется определить значение и точку приложения усилия предварительного обжатия P1 (с учетом первых потерь) и P2 (с учетом всех потерь) для сечения в середине пролета, принимая максимально допустимое натяжение арматуры.

Черт. 3. К примеру расчета 1

Расчет. Ввиду симметрии сечения расчет ведем для половины сечения плиты. Определяем геометрические характеристики приведенного сечения согласно п. 1.21, принимая:

коэффициент a для всей арматуры.

A¢sp = 0.

Площадь приведенного сечения:

Ared = A + aAsp + aAs + aA¢s = 730×30 + 50×270 + 60×270×0,5 + 97,5×15 + 7,4×201 + 7,4×50,3×2 = 47200 мм2.

Статический момент сечения бетона относительно нижней грани ребра

S = 730×30×285 + 50×2702×0,5 + 60×0,5(2/3)2702 + 97,52×15×0,5 = 9593×103 мм3.

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани ребра:

ysp = y0 - ap = 206,7 - 35 = 171,7 мм;

ys = y0 - as = 206,7 - 20 = 186,7 мм;

y¢s = h - a¢s - y0 = 300 - 20 - 206,7 = 73,3 мм.

Момент инерции приведенного сечения:

Ired = I + aAspy2sp + aAsy2s + aA¢sy¢2s = 730×303/12 + 730×30(285 - 206,7)2 + 50×2703/12 + 50×270(206,7 - 135)2 + 60×2703/36 + 60×270×0,5(206,7 - 180)2 + 15×97,53/12 + 15×97,5(206,7 - 48,7)2 + 7,4×201×171,72 + 7,4×50,3×186,72 + 7,4×50,3×73,32 = 3599×105 мм4.

Из условия (3) п. 1.15 определим максимально допустимое значение ssp без учета потерь. При длине натягиваемого стержня l = 6 м

Тогда ssp = Rs,ser - p = 590 - 90 = 500 МПа.

Определим первые потери по поз. 1 - 6 табл. 4.

Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения стержневой арматуры равны:

s1 = 0,03ssp = 0,03×500 = 15 МПа.

При агрегатно-поточной технологии форма с упорами при пропаривании нагревается вместе с изделием, поэтому температурный перепад между ними равен нулю и, следовательно, s2 = 0.

Потери от деформаций анкеров s3 и формы s5 при электротермическом натяжении равны нулю. Поскольку напрягаемая арматура не отгибается, потери от трения арматуры s4 также равны нулю.

Таким образом, усилие обжатия с учетом потерь по поз. 1 - 5 табл. 4 РI равно:

PI = Asp(ssp - s1) = 201(500 - 15) = 97485 Н,

а его эксцентриситет равен:

e0p = ysp = 171,7 мм.

Определим потери от быстронатекающей ползучести бетона согласно поз. 6 табл. 4. Для этого вычислим напряжения в бетоне sbp в середине пролета от действия силы PI и изгибающего момента Mw от веса плиты.

Нагрузка от веса плиты равна (см. п. 2.14):

Тогда  (l = 5,7 м - расстояние между подкладками при хранении плиты).

Напряжение sbp на уровне арматуры S (т.е. при y = ysp = 171,7 мм) равно:

Напряжение bp на уровне арматуры S' (т.е. при y = y's = 73,3 мм) равно:

Потери от быстронатекающей ползучести равны:

на уровне арматуры S:

a = 0,25 + 0,025Rbp = 0,25 + 0,025×17,5 = 0,69 < 0,8;

поскольку sbp/Rbp = 7,95/17,5 = 0,45 < a = 0,69, то s6 = 34sbp/Rbp = 34×0,45 = 15,3 МПа;

на уровне арматуры S': поскольку bp < 0, то s6 = 0.

Напряжение ssp1 с учетом первых потерь равно:

ssp1 = ssp - s1 - s6 = 500 - 15 - 15,3 = 470 МПа.

Напряжения ss и s принимаем равными потерям напряжений от быстронатекающей ползучести, т.е. ss = 15,3 МПа и s = 0.

Определим усилие обжатия с учетом первых потерь напряжений P1 и его эксцентриситет e0p1 по формулам (8) и (9):

P1 = ssp1Asp - ssAs = 470×201 - 15,3×50,3 = 93,7×103 Н;

В соответствии с п. 1.22 проверим максимальное сжимающее напряжение бетона sbp от действия силы Р1, вычисляя его по формуле (10) при y = y0 = 206,7 мм:

(момент от собственного веса не учитывается).

Поскольку sbp/Rbp = 11,2/17,5 = 0,64 < 0,95 (см. табл. 7), требование п. 1.22 выполняется.

Определим вторые потери напряжений по поз. 8 и 9 табл. 4.

Потери от усадки равны s8 = 35 МПа.

Потери от ползучести s9:

на уровне арматуры S:

отношение sbp/Rbp в целях упрощения расчета принимаем, как при определении s6, т.е. sbp/Rbp = 0,45;

так как sbp/Rbp = 0,45 < 0,75, то s9 = 128a(sbp/Rbp) = 128×1×0,45 = 57,6 МПа;

на уровне арматуры S': поскольку bp < 0, то s6 = 0.

Суммарная величина потерь напряжений:

s1 + s6 + s8 + s9 = 15 + 15,3 + 35 + 57,6 = 122,9 МПа > 100 МПа,

следовательно, согласно п. 1.18, потери не увеличиваем.

Напряжение ssp2 с учетом всех потерь равно:

ssp2 = 500 - 122,9 @ 377,1 МПа.

Усилие от обжатия с учетом всех потерь напряжений P2 определяем по формуле (8), принимая напряжение ss равным сумме потерь от усадки и ползучести, т.е.

ss = 15,3 + 35 + 57,6 = 107,9 МПа.

Поскольку s¢bp < 0, s = 0, то

P2 = ssp2Asp - ssAs = 377,1×201 - 107,9×50,3 = 70370 Н.

Эксцентриситет усилия P2 равен:

Пример 2. Дано: свободно опертая балка с поперечным сечением по черт. 4; бетон тяжелый класса В35 (Eb = 3,1×104 МПа); передаточная прочность бетона Rbp = 17,5 МПа; напрягаемая арматура из канатов класса К-7 (Rs,ser = 1295 МПа, Es = 18×104 МПа) площадью сечения: в растянутой зоне Asp = 1699 мм2 (12 Æ 15), в сжатой зоне A¢sp = 283 мм2 (2 Æ 15); натяжение производится на упоры стенда механическим способом; бетон подвергается пропариванию; закрепление канатов на упорах с помощью инвентарных зажимов; длина стенда 20 м; масса балки 11,2 т; длина балки l = 18 м.

Требуется определить величину и точку приложения усилия предварительного обжатия с учетом первых потерь напряжения P1 и с учетом всех потерь P2 для сечения в середине пролета, принимая максимально допустимое натяжение арматуры.

Черт. 4. К примеру расчета 2

Расчет. Определяем геометрические характеристики приведенного сечения согласно п. 1.21, принимая коэффициент a = Es/Eb = 18·104/3,1·104 = 5,8 (площадь сечения конструктивной ненапрягаемой арматуры не учитывается ввиду ее малости).

Для упрощения расчета высоту свесов полок усредняем.

Площадь приведенного сечения

Ared = A + aAsp + aA'sp = 1500×80 + 280×240 + 200×250 + 5,8(1699 + 283) = 24,9×104 мм2

Расстояние от центра тяжести сечения арматуры S до нижней грани балки (учитывая, что сечения всех четырех рядов арматуры одинаковой площади)

Статический момент сечения бетона относительно нижней грани балки

S = 80·15002/2 + 280·240(1500 - 120) + 200·2502/2 = 18900×104 мм3.

Расстояние от центра тяжести сечения до нижней грани:

ysp = y0 - ap = 774 - 125 = 649 мм;

y¢sp = h - a¢р - y0 = 1500 - 50 - 774 = 676 мм.

Момент инерции приведенного сечения

Ired = I + aAspy2sp + aA¢spy¢2sp = 80·15003/12 + 80×1500(774 - 750)2 + 280·2403/12 + 280×240(1380 - 774)2 + 200×2503/12 + 200×250(774 - 125)2 + 5,8×1699×6492 + 5,8×283×6762 = 73800×106 мм4.

Из условия (2) определим максимально допустимое напряжение ssp без учета потерь:

ssp = 0,95Rs,ser = 0,95×1295 = 1226 МПа.

Определим первые потери напряжений по поз. 1 - 6 табл. 4:

потери от релаксации напряжений в арматуре

потери от температурного перепада между упорами стенда и бетоном при Dt = 65 °С

σ2 = 1,25Dt = 1,25×65 = 81 МПа;

потери от деформаций анкеров в виде инвентарных зажимов при Dl = 1,25 + 0,15d = 1,25 + 0,15×15 = 3,5 мм и l = 20 м

поскольку напрягаемая арматура не отгибается, потери от трения арматуры отсутствуют, т.е. потери s4 = 0.

Потери от деформаций стальной формы отсутствуют, поскольку усилие обжатия передается на упоры стенда, т.е. s5 = 0.

Таким образом, усилие обжатия PI, с учетом потерь по поз. 1 - 5 табл. 4 равно:

PI = (Asp + A¢sp)(ssp - s1 - s2 - s3) = (1699 + 283)´(1226 - 134 - 81 - 31,5) = 1982×980 = 1941×103 Н = 1941 кН.

Точка приложения усилия РI совпадает с центром тяжести всей напрягаемой арматуры, т.е.

Определим потери от быстронатекающей ползучести бетона согласно поз. 6 табл. 4. Для этого по формуле (10) вычислим напряжения в бетоне sbp в середине пролета от действия силы РI и изгибающего момента Mw от собственного веса балки.

Нагрузка от собственного веса балки (см. п. 2.14) равна:

тогда  (l = 17,5 м - расстояние между подкладками при хранении балки).

Напряжение sbp на уровне арматуры S (т.е. при y = ysp = 649 мм)

Напряжение bp на уровне арматуры S¢ (т.е. при y = y'sp = 676 мм):

Потери от быстронатекающей ползучести s6 равны:

на уровне арматуры S:

a = 0,25 + 0,025Rbp = 0,25 + 0,025×17,5 = 0,69 < 0,8;

поскольку sbp/Rbp = 13,3/17,5 = 0,77 > a = 0,69, то

s6 = 34a + 72b(sbp/Rbp - α) = 34×0,69 + 72×2,01(0,77 - 0,69) = 35,0 МПа,

где b = 5,25 - 0,185Rbp = 5,25 - 0,185×17,5 = 2,01 < 2,5, но более 1,1;

на уровне арматуры S¢:

6 = 34s'bp/Rbp = 34·2,1/17,5 = 4,1 МПа.

Напряжение ssp1 с учетом первых потерь равно:

для арматуры S

ssp1 = (ssp - s1 - s2 - s3) - s6 = 980 - 35 = 945 МПа;

для арматуры S¢

sp1 = 980 - 4,1 = 976 МПа.

Определим усилие обжатия с учетом первых потерь P1 и его эксцентриситет e0p1 по формулам (8) и (9):

P1 = ssp1Asp + sp1A¢sp = 945×1699 + 976×283 = 1882 кН;

Определим по формуле (10) максимальное сжимающее напряжение бетона от действия силы P1 без учета собственного веса, принимая y = y0 = 774 мм:

Поскольку sbp/Rbp = 16,5/17,5 = 0,94 < 0,95, требование п.1.22 выполняется.

Определим вторые потери напряжений по поз. 8 и 9 табл. 4.

Потери от усадки равны s8 = 35 МПа.

Потери от ползучести s9:

для арматуры S:

отношение sbp/Rbp в целях упрощения расчета принимаем, как при определении s6, т.е. sbp/Rbp = 0,77;

так как sbp/Rbp = 0,77 > 0,75, то s9 = 256a(sbp/Rbp - 0,375) = 256×1´(0,77 - 0,375) = 101 МПа;

для арматуры S¢:

Напряжения ssp с учетом всех потерь равны:

для арматуры S

ssp2 = ssp1 - s8 - s9 = 945 - 35 - 101 = 809 МПа;

для арматуры S'

sp2 = sp1 - s8 - s9 = 976 - 35 - 15,4 = 926 МПа.

Определим усилие обжатия с учетом всех потерь P2 и его эксцентриситет e0p2:

P2 = ssp2Asp + sp2Asp = 809×1699 + 926×283 = 1637×103 Н = 1637 кН;

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

БЕТОН

2.1 (2.3). Для предварительно напряженных железобетонных конструкций следует предусматривать бетоны следующих классов и марок:

а) классов по прочности на сжатие:

тяжелый бетон - В12,5; В15; В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60;

мелкозернистый бетон групп:

А - естественного твердения или подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении на песке с модулем крупности свыше 2,0 - В12,5; В15; В20; В25; В30; В35; В40;

Б - то же, с модулем крупности 2,0 и менее - В12,5; В15; В20; В25; В30;

В - подвергнутый автоклавной обработке - В15; В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60;

легкий бетон при марках по средней плотности:

D800, D900 - В7,5*;

D1000, D1100 - В7,5; В10; В12,5*;

D1200, D1300 - В7,5; В10; В12,5; В15*;

D1400, D1500 - В7,5; В10; В12,5; В15; В20*; В25*; В30*;

D1600, D1700 - В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25*; В30*; В35*;

D1800, D1900 - В10; В12,5; В15; В20; В25*; В30*; В35*; В40*;

D2000 - В20; В25; В30; В35*; В40*;

допускается применять промежуточные классы бетона В22,5 и В27,5, обоснованные в установленном порядке;

* Отмеченные классы легкого бетона могут применяться лишь при согласовании с заводом-изготовителем.

б) марок по морозостойкости:

тяжелый и мелкозернистый бетоны - F50; F75; F100; F150; F200; F300; F400; F500;

легкий бетон - F25; F35; F50; F75; F100; F150; F200; F300; F400; F500;

в) марок по водонепроницаемости - W2; W4; W6; W8; W10; W12;

г) марок по средней плотности:

легкий бетон - D800; D900; D1000; D1100; D1200; D1300; D1400; D1500; D1600; D1700; D1800; D1900; D2000;

для тяжелых и мелкозернистых бетонов при отсутствии требований к теплоизоляции марки по средней плотности не нормируются.

Примечание. Определение понятий «класс бетона» и «марка бетона» см. ГОСТ 25192-82.

2.2 (2.4). Возраст бетона, отвечающий его классу по прочности на сжатие, назначается при проектировании исходя из возможных реальных сроков загружения конструкции проектными нагрузками, способа возведения, условий твердения бетона. При отсутствии этих данных класс бетона устанавливается в возрасте 28 сут.

Значение отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций следует назначать в соответствии с ГОСТ 13015.0-83 и стандартами на конструкции конкретных видов.

2.3 (2.6). Класс бетона, в котором расположена напрягаемая арматура, следует принимать не ниже указанного в табл. 8.

Таблица 8 (8)

Вид и класс напрягаемой арматуры

Класс бетона не ниже

1. Проволочная арматура классов:

а) В-II (с анкерами)

В20

б) Вр-II (без анкеров) диаметром, мм:

до 5 включ.

В20

6 и более

В30

в) К-7 и К-19

В30

2. Стержневая арматура (без анкеров) диаметром, мм:

от 10 до 18 включ., классов:

А-IV

В15

А-V

В20

А-VI

В30

20 и более, классов:

А-IV

В20

А-V

В25

А-VI

В30

Примечание. Классы арматуры приведены в п. 2.15.

Передаточная прочность бетона Rbp назначается не менее 11 МПа, а при стержневой арматуре класса А-VI, арматурных канатах классов К-7 и К-19, а также проволочной арматуре без высаженных головок - не менее 15,5 МПа. Передаточная прочность, кроме того, должна составлять не менее 50 % принятого класса бетона.

Для конструкций, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, при проволочной арматуре и стержневой арматуре класса А-IV независимо от диаметра, а также класса А-V диаметром 10 - 18 мм минимальные значения класса бетона, приведенные в табл. 8, должны увеличиваться на одну ступень, равную 5 МПа, с соответствующим повышением минимальной передаточной прочности.

Для стенок монолитных круглых резервуаров и труб при натяжении только спиральной (или кольцевой) арматуры допускается применение бетона класса В12,5 и передаточной прочности Rbp = 10 МПа.

При проектировании ограждающих однослойных сплошных конструкций, выполняющих функции теплоизоляции, допускается при относительной величине обжатия бетона sbp/Rbp (см. п. 1.22) не более 0,3 и напрягаемой арматуре класса А-IV диаметром не более 14 мм использование легкого бетона классов В7,5 - В12,5; при этом передаточная прочность бетона Rbp должна составлять не менее 80 % класса бетона.

В целях недопущения перерасхода цемента при применении нормативного цикла термовлажностной обработки изделия (13 - 15 ч) рекомендуется назначать передаточную прочность бетона в долях от принятого класса не более: 0,65 для классов В20 - В35 и 0,7 для прочих классов.

Примечание. Передаточная прочность бетона Rbp (прочность бетона к моменту обжатия) определяется в соответствии с государственными стандартами с обеспеченностью 0,95.

2.4 (2.7). Мелкозернистый бетон без специального обоснования не допускается применять для железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки, а также для конструкций пролетом более 12 м при армировании проволочной арматурой классов В-II, Вр-II, К-7 и К-19.

Класс мелкозернистого бетона, применяемого для защиты от коррозии и обеспечения сцепления с бетоном напрягаемой арматуры, расположенной в пазах и на поверхности конструкции, должен быть не ниже В12,5, а для инъекции каналов - не ниже В25.

2.5 (2.8). Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций класс бетона следует устанавливать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но принимать не ниже В7,5.

2.6 (2.9). Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства должны приниматься:

для конструкций зданий и сооружений (кроме наружных стен отапливаемых зданий) - не ниже указанных в табл. 9;

для наружных стен отапливаемых зданий - не ниже указанных в табл. 10.


Таблица 9 (9)

Условия работы конструкций

Минимальная марка бетона

характеристика режима

расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С

по морозостойкости

по водонепроницаемости

конструкций (кроме наружных стен отапливаемых зданий) для зданий и сооружений класса по степени ответственности

I

II

I

II

I

II

1. Попеременное замораживание и оттаивание:

Ниже минус 40

F300

F200

F150

W6

W4

W2

а) в водонасыщенном состоянии (например, конструкции, расположенные в сезоннооттаивающем слое грунта в районах вечной мерзлоты)

Ниже минус 20 до 40 включ.

F200

F150

F100

W4

W2

Не нормируется

Ниже минус 5 до минус 20 включ.

F150

F100

F75

W2

Не нормируется

Минус 5 и выше

F100

F75

F50

Не нормируется

б) в условиях эпизодического водонасыщения (например, надземные конструкции, постоянно подвергающиеся атмосферным воздействиям)

Ниже минус 40

F200

F150

F100

W4

W2

Не нормируется

Ниже минус 20 до минус 40 включ.

F100

F75

F50

W2

Не нормируется

Ниже минус 5 до минус 20 включ.

F75

F50

F35*

Не нормируется

Минус 5 и выше

F50

F35*

F25*

То же

в) в условиях воздушно-влажностного состояния при отсутствии эпизодического водонасыщения (например, конструкции, постоянно подвергающиеся воздействиям окружающего воздуха, защищенные от воздействия атмосферных осадков)

Ниже минус 40

F150

F100

F75

W4

W2

Не нормируется

Ниже минус 20 до минус 40 включ.

F75

F50

F35*

Не нормируется

Ниже минус 5 до минус 20 включ.

F50

F35*

F25*

Не нормируется

Минус 5 и выше

F35*

F25*

Не нормируется

2. Возможное эпизодическое воздействие температур ниже 0 °С:

Ниже минус 40

F150

F100

F75

Не нормируется

а) в водонасыщенном состоянии (например, конструкции, находящиеся в грунте или под водой)

Ниже минус 20 до минус 40 включ.

F75

F50

F35*

То же

Ниже минус 5 до минус 20 включ.

F50

F35*

F25*

"

Минус 5 и выше

F35*

F25*

Не нормируется

б) в условиях воздушно-влажностного состояния (например, внутренние конструкции отапливаемых зданий в периоды строительства и монтажа)

Ниже минус 40

F75

F50

F35*

Не нормируется

Ниже минус 20 до минус 40 включ.

F50

F35*

F25*

То же

Ниже минус 5 до минус 20 включ.

F35*

F25*

Не нормируется

Минус 5 и выше

F25*

Не нормируется

* Для тяжелого и мелкозернистого бетона марки по морозоустойчивости не нормируются.

Примечания: 1. Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для конструкций и сооружений водоснабжения и канализации, а также для свай и свай-оболочек следует назначать согласно требованиям соответствующих нормативных документов.

2. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п. 1.5.

Таблица 10 (10)

Условия работы конструкций

Минимальная марка бетона по морозостойкости наружных стен отапливаемых зданий из бетона

относительная влажность внутреннего воздуха помещения jint, %

расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С

легкого

тяжелого, мелкозернистого

для зданий класса по степени ответственности

I

II

I

II

I

II

jint > 75

Ниже минус 40

F100

F75

F50

F200

F150

F100

Ниже минус 20 до минус 40 включ.

F75

F50

F35

F100

F75

F50

Ниже минус 5 до минус 20 включ.

F50

F35

F25

F75

F50

Не нормируется

Минус 5 и выше

F35

F25

Не нормируется

F50

Не нормируется

60 < jint £ 75

Ниже минус 40

F75

F50

F35

F100

F75

F50

Ниже минус 20 до минус 40 включ.

F50

F35

F25

F50

Не нормируется

Ниже минус 5 до минус 20 включ.

F35

F25

Не нормируется

То же

Минус 5 и выше

F25

Не нормируется

То же

"

jint £ 60

Ниже минус 40

F50

F35

F25

F75

F50

Не нормируется

Ниже минус 20 до минус 40 включ.

F35

F25

Не нормируется

Ниже минус 5 до минус 20 включ.

F25

Не нормируется

То же

Минус 5 и выше

Не нормируется

"

Примечания: 1. При наличии паро- и гидроизоляции марки по морозостойкости, указанные в настоящей таблице, снижаются на одну ступень.

2. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается согласно указаниям п. 1.5.

2.7 (2.10). Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов.

2.8. Для легких бетонов марки по средней плотности назначаются в соответствии с табл. 11.

Таблица 11

Класс бетона по прочности на сжатие

Марки бетона по средней плотности для

керамзитобетона, бетона на зольном гравии, шунгизитобетона

шлакопемзобетона, шлакобетона

перлитобетона

бетона на щебне из пористых горных пород

аглопоритобетона на аглопоритовом гравии

термолитобетона

В7,5

D800 - D1300

D1300 - D1299

D900 - D1200

D1100 - D1500

D1300 - D1500

-

В10

D1000 - D1400

D1400 - D1800

D1000 - D1300

D1200 - D1600

D1300 - D1600

-

В12,5

D1100 - D1500

D1500 - D1800

D1100 - D1400

D1300 - D1600

D1400 - D1600

-

В15

D1200 - D1700

D1500 - D1800

D1300 - D1600

D1500 - D1700

D1600 - D1800

D1500 - D1700

В20

D1300 - D1800

D1700 - D1900

-

D1600 - D1900

D1600 - D1900

D1600 - D1800

В25

D1300 - D1800

D1800 - D1900

-

D1700 - D1800

D1700 - D1900

D1700 - D1800

В30

D1400 - D1800

D1900 - D2000

-

D1800 - D2000

D1800 - D2000

D1800 - D1900

В35

D1600 - D1900

-

-

-

-

D1800 - D2000

В40

D1700 - D2000

-

-

-

-

D1900 - D2000

Нормативные и расчетные характеристики бетона

2.9 (2.11). Нормативными сопротивлениями бетона являются сопротивление осевому сжатию призм (призменная прочность) Rbn и сопротивление осевому растяжению Rbtn.

Нормативные сопротивления бетона Rbn и Rbtn в зависимости от класса бетона В даны в табл. 12.

Таблица 12 (12)

Сопротивление

Бетон

Нормативные сопротивления бетона Rbn и Rbtn и расчетные сопротивления для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser, МПа (кгс/см2), при классе бетона по прочности на сжатие

В7,5

В10

В12,5

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Сжатие осевое (призменная прочность) Rbn, Rb,ser

Тяжелый, мелкозернистый и легкий

5,5 (56,1)

7,5 (76,5)

9,5 (96,9)

11,0 (112)

15,0 (153)

18,5 (189)

22,0 (224)

25,5 (260)

29,0 (296)

32,0 (326)

36,0 (367)

39,5 (403)

43,0 (438)

Растяжение осевое Rbtn, Rbt,ser

Тяжелый, мелкозернистый* и легкий на мелком плотном заполнителе

0,70 (7,15)

0,85 (8,65)

1,00 (10,2)

1,15 (11,7)

1,40 (14,3)

1,60 (16,3)

1,80 (18,4)

1,95 (19,9)

2,10 (21,4)

2,20 (22,4)

2,30 (23,5)

2,40 (24,5)

2,50 (25,5)

Легкий на мелком пористом заполнителе**

0,70 (7,15)

0,85 (8,65)

1,00 (10,2)

1,10 (11,2)

1,20 (12,2)

1,35 (13,8)

1,50 (15,3)

1,65 (16,8)

1,80 (18,4)

-

-

-

-

* Для мелкозернистого бетона группы Б (см. п. 2.1) значения Rbtn и Rbt.ser уменьшаются на 15 %.

** Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения Rbtn и Rbt.ser уменьшаются на 15 %.

2.10 (2.11, 2.13). Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt определяются делением нормативных сопротивлений на коэффициенты надежности по бетону, принимаемые равными: при сжатии gbc = 1,3; при растяжении gbt = 1,5.

Расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt снижаются (или повышаются) умножением на коэффициенты условий работы бетона gbi, учитывающие длительность действия, многократную повторяемость нагрузки, условия и стадию работы конструкции, способ ее изготовления и т.п.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser принимаются равными нормативным сопротивлениям и входят в расчет с коэффициентом условий работы gb = 1,0, за исключением случаев, указанных в пп. 4.8, 4.9 и 4.13.

Значения расчетных сопротивлений бетонов (с округлением) в зависимости от их классов по прочности на сжатие приведены: для предельных состояний первой группы - в табл. 13, для предельных состояний второй группы - в табл. 12.

Таблица 13

Сопротивление

Бетон

Коэффициент условий работы gb2

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt, МПа (кгс/см2) при классе бетона по прочности на сжатие

В7,5

В10

В12,5

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

Сжатие осевое (призменная прочность) Rb

Тяжелый, мелкозернистый и легкий

0,9

4,0 (40,8)

5,4 (55)

6,7 (68,5)

7,7 (78,5)

10,5 (107)

13,0 (133)

15,5 (158)

17,5 (178)

20,0 (204)

22,5 (230)

25,0 (255)

27,0 (275)

29,5 (300)

1,0

4,5 (45,9)

6,0 (61,2)

7,5 (76,5)

8,5 (86,5)

11,5 (117)

14,5 (148)

17,0 (173)

19,5 (199)

22,0 (224)

25,0 (255)

27,5 (280)

30,0 (306)

33,0 (336)

1,1

4,9 (50)

6,6 (67,3)

8,2 (83,5)

9,4 (96)

12,5 (128)

16,0 (163)

19,0 (194)

21,5 (219)

24,0 (245)

27,5 (280)

30,5 (310)

33,0 (334)

36,5 (370)

Растяжение осевое Rbt

Тяжелый, мелкозернистый* и легкий на мелком заполнителе

0,9

0,43 (4,39)

0,51 (5,2)

0,59 (6,01)

0,67 (6,83)

0,80 (8,16)

0,95 (9,7)

1,10 (11,2)

1,15 (11,7)

1,25 (12,7)

1,30 (13,3)

1,40 (14,3)

1,45 (14,8)

1,50 (15,3)

1,0

0,48 (4,89)

0,57 (5,81)

0,66 (6,73)

0,75 (7,63)

0,90 (9,18)

1,05 (10,7)

1,20 (12,2)

1,30 (13,3)

1,40 (14,3)

1,45 (14,8)

1,55 (15,8)

1,60 (16,3)

1,65 (16,8)

1,1

0,53 (5,41)

0,63 (6,43)

0,73 (7,45)

0,82 (8,36)

1,00 (10,2)

1,15 (10,2)

1,30 (13,3)

1,45 (14,8)

1,55 (15,8)

1,60 (16,3)

1,70 (17,3)

1,75 (17,8)

1,80 (18,4)

Легкий на мелком пористом заполнителе**

0,9

0,43 (4,39)

0,51 (5,2)

0,59 (6,01)

0,66 (6,75)

0,72 (7,35)

0,80 (8,20)

0,90 (9,20)

1,00 (1,02)

1,10 (11,2)

-

-

-

-

1,0

0,48 (4,89)

0,57 (5,81)

0,66 (6,73)

0,74 (7,55)

0,80 (8,16)

0,90 (9,18)

1,00 (10,2)

1,10 (11,2)

1,20 (12,2)

-

-

-

-

1,1

0,53 (5,4)

0,63 (6,4)

0,73 (7,45)

0,81 (8,25)

0,88 (9,0)

1,00 (10,2)

1,10 (11,2)

1,20 (12,2)

1,30 (13,3)

-

-

-

-

* Для мелкозернистого бетона группы Б (см. п. 2.1) значения Rbt снижаются на 15 %.

** Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения Rbt снижаются на 15 %.


В расчетные сопротивления, приведенные в табл. 13, включен коэффициент условий работы gb2, учитывающий влияние длительного действия нагрузок и условия нарастания прочности бетона во времени; порядок использования коэффициентов gb2 в расчете приведен в п. 3.1.

Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 13, в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы, приведенные в табл. 14.

Таблица 14 (15)

Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы бетона

Коэффициенты условий работы бетона

условное обозначение

значение

1. Многократно повторяющаяся нагрузка

gb1

См. табл. 35

2. Влияние двухосного сложного напряженного состояния сжатие-растяжение на прочность бетона

gb4

См. п. 4.8

3. Попеременное замораживание и оттаивание

gb6

См. табл. 15

4. Эксплуатация не защищенных от солнечной радиации конструкций в климатическом подрайоне IVA согласно СНиП 2.01.01-82

gb7

0,85

5. Стадия предварительного обжатия конструкций

gb8

а) со стержневой арматурой:

из тяжелого и мелкозернистого бетона

1,20

из легкого бетона

1,35

б) с проволочной арматурой:

из тяжелого и мелкозернистого бетона

1,10

из легкого бетона

1,25

6. Бетон для замоноличивания стыков сборных элементов при толщине шва менее 1/5 наименьшего размера сечения элемента и менее 10 см

gb12

1,15

Примечания: 1. Коэффициенты gb1 и gb7 по поз. 1 и 4 должны учитываться при определении расчетных сопротивлений бетона Rb и Rbt, а коэффициенты gb6, gb8 и gb12 - только при определении Rb.

2. Для конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки, коэффициент gb1 учитывается только при расчете на выносливость и по образованию трещин.

Таблица 15 (17)

Условия эксплуатации конструкции

Расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С

Коэффициент условий работы gb6 при попеременном замораживании и оттаивании для бетона

тяжелого, мелкозернистого

легкого

Попеременное замораживание и оттаивание:

а) в водонасыщенном состоянии (см. поз. 1а табл. 9)

Ниже минус 40

0,70

0,80

Ниже минус 20 до минус 40 включ.

0,85

0,90

Ниже минус 5 до минус 20 включ.

0,90

1,00

Минус 5 и выше

0,95

1,00

б) в условиях эпизодического водонасыщения (см. поз. 1б табл. 9)

Ниже минус 40

0,90

1,00

Минус 40 и выше

1,00

1,00

Примечания: 1. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается согласно п. 1.5.

2. При превышении марки бетона по морозостойкости по сравнению с требуемой согласно табл. 9 коэффициенты настоящей таблицы могут быть увеличены на 0,05 соответственно каждой ступени превышения, однако не могут быть более единицы.

2.11 (2.14). Значения начального модуля упругости бетона Eb при сжатии и растяжении назначаются по табл. 16.

Для тяжелого бетона, подвергнутого автоклавной обработке, значения Eb, указанные в табл. 16 для бетона естественного твердения, следует умножать на коэффициент 0,75.

Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для работы в климатическом подрайоне IVA согласно СНиП 2.01.01-82, значения Eb, указанные в табл. 16, следует умножать на коэффициент 0,85.

Для бетонов, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию (см. поз. 1а и 1б табл. 9), значения Eb, указанные в табл. 16, следует умножать на коэффициент условий работы gb6, принимаемый по табл. 15.

Таблица 16 (18)

Бетон

Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении Eb×10-3, МПа (кгс/см2), при классе бетона по прочности на сжатие

В7,5

В10

В12,5

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

Тяжелый:

естественного твердения

-

-

21 (214)

23 (235)

27 (275)

30 (306)

32,5 (332)

34,5 (352)

36 (367)

37,5 (382)

39 (398)

39,5 (403)

40 (408)

подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении

-

-

19 (194)

20,5 (209)

24 (245)

27 (275)

29 (296)

31 (316)

32,5 (332)

34 (347)

35 (357)

35,5 (362)

36 (367)

Мелкозернистый групп:

А - естественного твердения

-

-

17,5 (178)

19,5 (199)

22,0 (224)

24,0 (245)

26,0 (265)

27,5 (280)

28,5 (291)

-

-

-

-

подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении

-

-

15,5 (158)

17,0 (173)

20,0 (204)

21,5 (219)

23,0 (235)

24,0 (245)

24,5 (250)

-

-

-

-

Б - естественного твердения

-

-

15,5 (158)

17,0 (173)

20,0 (204)

21,5 (219)

23,0 (235)

-

-

-

-

-

-

подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении

-

-

14,5 (148)

15,5 (158)

17,5 (178)

19,0 (194)

20,5 (209)

-

-

-

-

-

-

В - автоклавного твердения

-

-

-

16,5 (168)

18,0 (184)

19,5 (199)

21,0 (214)

22,0 (224)

23,0 (235)

23,5 (240)

24,0 (245)

24,5 (250)

25,0 (255)

Легкий при марке по средней плотности D:

800

5,5 (56,1)

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

1000

7,2 (73,4)

8,0 (81,6)

8,4 (85,7)

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

1200

8,7 (88,7)

9,5 (96,9)

10,0 (102)

10,5 (107)

-

-

-

-

-

-

-

-

-

1400

10,0 (102)

11,0 (112)

11,7 (119)

12,5 (127)

13,5 (138)

14,5 (148)

15,5 (158)

-

-

-

-

-

-

1600

11,5 (117)

12,5 (127)

13,2 (135)

14,0 (143)

15,5 (158)

16,5 (168)

17,5 (178)

18,0 (184)

-

-

-

-

-

1800

13,0 (133)

14,0 (143)

14,7 (150)

15,5 (158)

17,0 (173)

18,5 (189)

19,5 (199)

20,5 (209)

21,0 (214)

-

-

-

-

2000

-

16,0 (163)

17,0 (173)

18,0 (184)

19,5 (199)

21,0 (214)

22,0 (224)

23,0 (235)

23,5 (240)

-

-

-

-

Примечания: 1. Группы мелкозернистого бетона см. п. 2.1.

2. Для легких бетонов при промежуточных значениях марок бетона по средней плотности начальные модули упругости бетона принимаются по линейной интерполяции.

3. Для легкого бетона табличные значения Eb даны при эксплуатационной весовой влажности бетона wусл, составляющей для бетона классов: В12,5 и выше - 5 %, В7,5 и В10 - 10 %. Если для бетона классов В7,5 и В10 весовая влажность конструкции w, %, определенная согласно указаниям СНиП II-3-79*, существенно превышает указанную влажность 10 %, значения Eb при необходимости можно несколько увеличить, определяя их по настоящей таблице при условной марке по средней плотности, равной , где D¢ - принятая в проекте марка по средней плотности.

2.12 (2.16). Начальный коэффициент поперечной деформации бетона n (коэффициент Пуассона) принимается равным 0,2, а модуль сдвига бетона G - равным 0,4Eb.

2.13 (2.15). Коэффициент линейной температурной деформации abt при изменении температуры от минус 40 до плюс 50 °С принимается равным 1·10-5 °С-1, за исключением конструкций из легкого бетона при мелком пористом заполнителе, для которых коэффициент abt принимается равным 0,7·10-5 °С-1.

2.14. Для определения массы железобетонной конструкции плотность бетона принимается равной: для тяжелого бетона - 2400 кг/м3, для мелкозернистого бетона - 2200 кг/м3, для легкого бетона - марке бетона по средней плотности D (кг/м3), умноженной для бетона классов: В12,5 и выше - на 1,05, В10 и В7,5 - на 1 + w/100, где w - весовая влажность при эксплуатации, %, определенная согласно СНиП II-3-79*; допускается w принимать равной 10 %. При расчете конструкции в стадии изготовления и транспортирования плотность легкого бетона определяется с учетом отпускной объемной влажности w по формуле D + (ω/100)·1000, где w = 10 и 15 % для бетона соответственно классов В12,5 и выше и классов В10 и ниже. Плотность железобетона при содержании арматуры 3 % и менее может приниматься превышающей плотность бетона на 100 кг/м3; при содержании арматуры более 3 % плотность определяется как сумма масс бетона и арматуры на единицу объема железобетонной конструкции. При этом масса 1 м арматурной, полосовой, угловой и фасонной стали в кг принимается по прил. 4, а также по государственным стандартам. Для определения нагрузки от собственного веса удельный вес конструкции в кН/м3 допускается принимать равным 0,01 от плотности в кг/м3.

АРМАТУРА

2.15 (2.17). Для армирования железобетонных конструкций должна применяться арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов или технических условий (табл. 17) и принадлежащая одному из следующих видов:

стержневая арматурная сталь:

а) горячекатаная - гладкая класса А-I, периодического профиля классов А-II, А-III, А-IV, А-V, А-VI;

б) термически и термомеханически упрочненная - периодического профиля классов Ат-IIIС, Ат-IVC, Ат-IVK, Ат-V, Ат-VCK, Ат-VI, Ат-VIK;

в) упрочненная вытяжкой класса А-IIIв;

проволочная арматурная сталь:

г) арматурная холоднотянутая проволока:

обыкновенная - периодического профиля класса Вр-I;

высокопрочная - гладкая класса В-II, периодического профиля класса Вр-II;

д) арматурные канаты - спиральные семипроволочные класса К-7, 19-проволочные класса К-19.


Таблица 17 (Обязательное приложение 1)

Вид арматуры и документы, регламентирующие качество

Класс арматуры

Марка стали

Диаметр арматуры, мм

Условия эксплуатации конструкций при нагрузке

статической

динамической и многократно повторяющейся

в отапливаемых зданиях

на открытом воздухе и в не отапливаемых зданиях при расчетной температуре, °С

в отапливаемых зданиях

на открытом воздухе и в не отапливаемых зданиях при расчетной температуре, °С

до минус 30 вкл.

ниже минус 30 до минус 40 вкл.

ниже минус 40 до минус 55 вкл.

ниже минус 55 до минус 70 вкл.

до минус 30 вкл.

ниже минус 30 до минус 40 вкл.

ниже минус 40 до минус 55 вкл

ниже минус 55 до минус 70 вкл.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

Стержневая горячекатаная гладкая, ГОСТ 5781-82 и ГОСТ 380-71

А-I

Ст3сп3

6 - 40

+

+

+

+

+1

+

+

-

-

-

Ст3пс3

6 - 40

+

+

+

-

-

+

+

-

-

-

Ст3кп3

6 - 40

+

+

-

-

-

+

+

-

-

-

ВСт3сп2

6 - 40

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

ВСт3пс2

6 - 40

+

+

+

-

-

+

+

+

-

-

ВСт3кп2

6 - 40

+

+

-

-

-

+

+

-

-

-

ВСт3Гпс2

6 - 18

+

+

+

+

+1

+

+

+

+

+1

Стержневая горячекатаная периодического профиля, ГОСТ 5781-82

А-II

ВСт5сп2

10 - 40

+

+

+

+1

+1

+

+

+1

-

-

ВСт5пс2

10 - 16

+

+

+

+1

-

+

+

+1

-

-

18 - 40

+

+

-

-

-

+

+1

-

-

-

18Г2С

40 - 80

+

+

+

+

+1

+

+

+

+

+1

Ас-II

10ГТ

10 - 32

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

А-III

35ГС

6 - 40

+

+

+

+1

-

+

+

+1

-

-

25Г2С

6 - 8

+

+

+

+

+

+

+

+

+

-

10 - 40

+

+

+

+

+1

+

+

+

+1

-

Стержневая термомеханически упрочненная периодического профиля, ГОСТ 10884-81

Ат-IIIC

БСт5пс,

БСт5сп

10 - 22

+

+

+

+1

-

+

+

+1

-

-

Стержневая, упрочненная вытяжкой, периодического профиля

А-IIIв

25Г2С

20 - 40

+

+

+

-

-

+

+

-

-

-

35ГС

20 - 40

+

+

-

-

-

+

-

-

-

-

Стержневая горячекатаная периодического профиля, ГОСТ 5781-82

А-IV

80С

10 - 18

+

+

-

-

-

+

-

-

-

-

20ХГ2Ц

10 - 22

+

+

+

+2

+2

+

+

+

+2

-

А-V

23Х2Г2Т

10 - 32

+

+

+

+

+2

+

+

+

+

+2

А-VI

20Х2Г2СР,

22Х2Г2ТАЮ,

22Х2Г2Р

10 - 22

+

+

+

+2

+2

+

+

+

+2

-

Стержневая термически упрочненная периодического профиля, ГОСТ 10884-81

Ат-IVC

25Г2С

10 - 28

+

+

+

+2

+2

+

+

+

+2

-

Ат-IVK

10ГС2,

20ХГС2,

08Г2С

10 - 18

+

+

+

+

+

+

+

+

+

-

Ат-V

20ГС,

10ГС2,

20ГС2,

08Г2С

10 - 28

+

+

+

+

-

+

+

+

+

-

Ат-VCK

20ХГС2

10 - 28

+

+

+

+2

-

+

+

+2

-

-

Ат-VI

20ГС

20ГС2

10 - 28

10 - 28

+

+

+

+

+

+

+2

+

-

-

+

+

+

+

+2

+

-

+

-

-

Ат-VIK

20ХГС2

10 - 16

+

+

+

+

-

+

+

+

+

-

Обыкновенная арматурная проволока периодического профиля, ГОСТ 6727-80

Вр-I

-

3 - 5

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

Высокопрочная арматурная проволока гладкая и периодического профиля, ГОСТ 7348-81

В-II;

Вр-II

-

3 - 8

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

Арматурные канаты, ГОСТ 13840-81

К-7

-

6 - 15

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

Арматурные канаты ТУ 14-4-22-71

К-19

-

14

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

1 Допускается применять только в вязаных каркасах и сетках.

2 Следует применять только в виде целых стержней мерной длины.

Примечания: 1. В таблице знак «плюс» означает допускается, знак «минус» - не допускается.

2. Расчетная температура принимается согласно указаниям п. 1.5.

3. В данной таблице нагрузки следует относить: к динамическим, если доля этих нагрузок при расчете конструкций по прочности превышает 0,1 статической нагрузки; к многократно повторяющимся - нагрузки, при которых коэффициент условий работы арматуры gs3 < 1,0 (см. табл. 36).

4. Качество упрочненной вытяжкой арматуры класса А-Шв регламентируется прил. 2 «Руководства по технологии изготовления предварительно напряженных железобетонных конструкций» (М., Стройиздат, 1975).


В качестве конструктивной арматуры допускается также применять обыкновенную гладкую проволоку класса В-I.

Примечания: 1. В обозначениях термически и термомеханически упрочненной стержневой арматуры буква K означает арматуру с повышенной стойкостью к коррозионному растрескиванию под напряжением; буква С - свариваемую арматуру; буквы СK - арматуру свариваемую и повышенной стойкости к коррозионному растрескиванию под напряжением.

2. Классы горячекатаной, термически и термомеханически упрочненной арматуры с одним и тем же номером имеют одинаковые механические свойства, поэтому в дальнейшем, если для расчетов нет необходимости указывать конкретный вид стержневой арматуры, используются обозначения соответствующих классов горячекатаной арматуры: например, под классом F-V подразумеваются все виды стержневой арматуры соответствующего класса, т.е. А-V, Ат-V, Ат-VCK.

3. В обозначении горячекатаной стержневой арматуры класса А-II специального назначения добавляется буква «с» - Ас-II.

4. В тексте для краткости используются следующие термины: «стержень» - для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется ли она в прутках или мотках (бунтах); «диаметр» (d), если не оговорено особо, означает номинальный диаметр стержня.

2.16. Применяемая в железобетонных конструкциях арматура имеет предел текучести:

физический (стержневая классов А-I, А-II и А-III);

условный, равный величине напряжений, соответствующих остаточному относительному удлинению 0,2 % (стержневая классов А-IV и выше, проволочная арматура классов В-II, Вр-II, К-7 и К-19).

Упрочненная вытяжкой арматура класса А-IIIв и обыкновенная арматурная проволока класса Вр-I по особенностям расчета условно отнесены к арматуре, имеющей физический предел текучести.

2.17 (2.21). В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных железобетонных элементов:

при длине до 12 м включ.

следует преимущественно применять

а) термически и термомеханически упрочненную арматуру классов Ат-VI и Ат-V;

допускается применять:

б) арматурную проволоку классов В-II, Bp-II и арматурные канаты классов К-7 и К-19;

в) горячекатаную арматуру классов А-VI, А-V, А-IV;

г) стержневую арматуру класса А-IIIв;

при длине элементов свыше 12 м:

следует преимущественно применять:

д) арматурную проволоку классов В-II и Bp-II и арматурные канат классов К-7 и К-19;

е) горячекатаную арматуру классов А-VI и А-V;

допускается применять

ж) стержневую арматуру классов А-IV, Ат-IVC и А-IIIв.

Примечание. Для армирования предварительно напряженных конструкций из легкого бетона классов В7,5 - В12,5 следует преимущественно применять стержневую арматуру класса А-IV.

2.18. (2.22). В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных элементов, находящихся:

под давлением газов, жидкостей или сыпучих тел:

следует преимущественно применять:

а) арматурную проволоку классов В-II, Bp-II и арматурные канаты классов К-7 и К-19;

б) стержневую арматуру классов А-V и А-VI;

допускается применять

в) стержневую арматуру классов А-IV и А-IIIв;

под воздействием агрессивной среды следует преимущественно применять горячекатаную арматуру класса А-IV и термомеханически упрочненную классов Ат-VIK, Ат-VCK, Ат-IVK.

2.19 (2.19). В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций:

следует преимущественно применять:

а) стержневую арматуру класса А-III;

б) арматурную проволоку класса Вр-I (в сварных сетках и каркасах);

допускается применять:

в) стержневую арматуру классов А-II и А-I - для поперечной арматуры, а также в качестве продольной арматуры, если другие виды ненапрягаемой арматуры не могут быть использованы;

г) термомеханически упрочненную арматуру класса Ат-IVC - для продольной арматуры сварных каркасов и сеток;

д) горячекатаную арматуру классов А-IV, А-V, А-VI, а также термомеханически упрочненную классов Ат-V и Ат-VI - только для продольной рабочей арматуры вязаных каркасов и сеток.

Арматура классов А-V, Ат-V, А-VI, Ат-VI в конструкциях без предварительного напряжения может применяться как сжатая арматура, а в составе предварительно напряженных - как сжатая и растянутая арматура.

Ненапрягаемую арматуру классов А-III, Вр-I, А-II и А-I рекомендуется применять в виде сварных каркасов и сварных сеток.

2.20 (2.23). При выборе вида и марок стали для арматуры, устанавливаемой по расчету, должны учитываться температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения согласно табл. 17.

В климатических зонах с расчетной зимней температурой ниже минус 40 °С в случаях проведения строительно-монтажных работ в холодное время года несущая способность в стадии возведения конструкций с арматурой, допускаемой к применению только в отапливаемых зданиях, должна быть обеспечена исходя из расчетного сопротивления арматуры с понижающим коэффициентом 0,7 и расчетной нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке gf = 1,0.

2.21 (2.24). Для монтажных (подъемных) петель элементов сборных железобетонных конструкций должна применяться горячекатаная арматурная сталь класса Ас-II, марки 10ГТ и класса А-I, марок ВСт3сп2 и ВСт3пс2.

В случае, если возможен монтаж конструкций при расчетной зимней температуре ниже минус 40 °С, для монтажных петель не допускается применять сталь марки ВСт3пс2.

Нормативные и расчетные характеристики арматуры

2.22 (2.25). За нормативные сопротивления арматуры Rsn принимаются наименьшие контролируемые значения:

для стержневой арматуры, высокопрочной проволоки и арматурных канатов - предела текучести, физического или условного;

для обыкновенной арматурной проволоки - напряжения, равного 0,75 временного сопротивления разрыву.

Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурные стали и гарантируются с вероятностью не менее 0,95.

Нормативные сопротивления Rsn для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены соответственно в табл. 18 и 19.

Таблица 18 (19)

Стержневая арматура класса

Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2)

Стержневая арматура класса

Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2)

А-I

235 (2400)

А-IV

590 (6000)

А-II

295 (3000)

А-V

785 (8000)

А-III

390 (4000)

А-VI

980 (10000)

А-IIIв

540 (5500)

Таблица 19 (20)

Проволочная арматура класса

Диаметр арматуры, мм

Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2)

Вр-I

3

410 (4200)

4

405 (4150)

5

395 (4050)

В-II

3

1490 (15200)

4

1410 (14400)

5

1335 (13600)

6

1255 (12800)

7

1175 (12000)

8

1100 (11200)

Вр-II

3

1460 (14900)

4

1370 (14000)

5

1255 (12800)

6

1175 (12000)

7

1100 (11200)

8

1020 (10400)

К-7

6

1450 (14800)

9

1370 (14000)

12

1335 (13600)

15

1295 (13200)

К-19

14

1410 (14400)

2.23 (2.26). Расчетные сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний первой и второй групп определяются путем деления нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по арматуре gs, принимаемые по табл. 20.

Таблица 20 (21)

Арматура

Коэффициент надежности по арматуре gs при расчете конструкций по предельным состояниям

первой группы

второй группы

Стержневая классов:

А-I, А-II

1,05

1,00

А-III диаметром, мм:

6 - 8

1,10

1,00

10 - 40

1,07

1,00

А-IIIв с контролем:

удлинения и напряжения

1,10

1,00

только удлинения

1,20

1,00

А-IV, А-V

1,15

1,00

А-VI

1,20

1,00

Проволочная классов:

Bp-I

1,10

1,00

В-II, Вр-II

1,20

1,00

K-7, K-19

1,20

1,00

Расчетные сопротивления арматуры растяжению (с округлением) для основных видов стержневой и проволочной арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены соответственно в табл. 21 и 22, а при расчете по предельным состояниям второй группы - в табл. 18 и 19.

2.24 (2.27). Расчетные сопротивления арматуры сжатию Rsc, используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном принимаются равными соответствующим расчетным сопротивлениям арматуры растяжению Rs, но не более 400 МПа, а для арматуры класса А-IIIв - Rsc = 200 МПа.

Значения расчетных сопротивлений арматуры сжатию для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены соответственно в табл. 21 и 22.

Таблица 21 (22)

Стержневая арматура класса

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2)

растяжению

сжатию Rsc

продольной Rs

поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw

А-I

225 (2300)

175 (1800)

225 (2300)

А-II

280 (2850)

225 (2200)

280 (2850)

А-III диаметром, мм:

6 - 8

355 (3600)

285* (2900)

355 (3600)

10 - 40

365 (3750)

290* (3000)

365 (3750)

А-IIIв с контролем:

удлинения и напряжения

490 (5000)

390 (4000)

200 (2000)

только удлинения

450 (4600)

360 (3700)

200 (2000)

А-IV

510 (5200)

405 (4150)

400 (4000)

А-V

680 (6950)

545 (5550)

400 (4000)

А-VI

815 (8300)

650 (6650)

400 (4000)

* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых менее 1/3 диаметра продольных стержней, значения Rsw принимаются равными 255 МПа (2600 кгс/см2).

Таблица 22 (23)

Проволочная арматура класса

Диаметр, мм

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2)

растяжению

сжатию Rsc

продольной Rs

поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw

Вр-I

3

375 (3850)

270 (2750), 300* (3100)

375 (3850)

4

365 (3750)

265 (2700), 295* (3000)

365 (3750)

5

360 (3700)

260 (2650), 290* (2950)

360 (3700)

В-II

3

1240 (12650)

990 (10100)

400 (4000)

4

1180 (12000)

940 (9600)

400 (4000)

5

1100 (11300)

890 (9000)

400 (4000)

6

1050 (10600)

835 (8500)

400 (4000)

7

980 (10000)

785 (8000)

400 (4000)

8

915 (9300)

740 (7400)

400 (4000)

Вр-II

3

1215 (12400)

970 (9900)

400 (4000)

4

1145 (11700)

915 (9350)

400 (4000)

5

1045 (10700)

835 (8500)

400 (4000)

6

980 (10000)

785 (8000)

400 (4000)

7

915 (9300)

730 (7450)

400 (4000)

8

850 (8700)

680 (6950)

400 (4000)

К-7

6

1210 (12300)

965 (9850)

400 (4000)

9

1145 (11650)

915 (9350)

400 (4000)

12

1110 (11300)

890 (9050)

400 (4000)

15

1080 (11000)

865 (8800)

400 (4000)

К-19

14

1175 (12000)

940 (9600)

400 (4000)

* Для случая применения в вязаных каркасах.

При расчете конструкций, для которых расчетное сопротивление бетона принято с учетом коэффициента условий работы gb2 = 0,9 (см. п. 3.1), допускается при соблюдении соответствующих конструктивных требований п. 5.39 принимать значения Rsc, МПа, равными для арматуры классов:

А-IV, Ат-IVK                                                                                                                 450

Ат-IVC, А-V, Ат-V, Ат-VCK, А-VI, Ат-VI, Ат-VIK, В-II, Вр-II, K-7 и K-19        500

При отсутствии сцепления арматуры с бетоном принимается значение Rsc = 0.

2.25 (2.28). Расчетные сопротивления арматуры для предельных состоянии первой группы снижаются (или повышаются) путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы gsi, учитывающие опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжений в сечении, условия анкеровки, работу арматуры при напряжениях выше условного предела текучести и т.п.

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний второй группы Rs,ser вводят в расчет с gs = 1,0.

Расчетные сопротивления поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw снижаются по сравнению с Rs путем умножения на коэффициенты условий работы gs1 и gs2:

а) независимо от вида и класса арматуры - на коэффициент gs1 = 0,8, учитывающий неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине рассматриваемого сечения;

б) для стержневой арматуры класса А-III, диаметром менее 1/3 диаметра продольных стержней и проволочной арматуры класса Вр-I в сварных каркасах - на коэффициент gs2 = 0,9, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения.

Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw с учетом указанных выше коэффициентов условий работы приведены в табл. 21 и 22.

Расчетные сопротивления растяжению арматуры с условным пределом текучести умножаются на коэффициент условий работы gs6, учитывающий работу арматуры с напряжением выше условного предела текучести; определение этого коэффициента и порядок его использования приведены в п. 3.7.

Кроме того, расчетные сопротивления Rs и Rsw в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы согласно табл. 23.

Таблица 23 (24)

Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы арматуры

Коэффициент условий работы арматуры

условное обозначение

значения коэффициентов

1. Многократное повторение нагрузок

gs3

См. табл. 36, п. 3.61

2. Наличие сварных соединений при многократном повторении нагрузок

gs4

См. табл. 37, п. 3.61

3. Зона передачи напряжений для напрягаемой арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры

gs5

Для арматуры:

напрягаемой lx/lp;

ненапрягаемой lx/lan,

где lx   - расстояние от начала зоны передачи напряжений до рассматриваемого сечения;

lp, lan    - соответственно длина зоны передачи напряжений (см. п. 2.26) и зоны анкеровки арматуры (см. п. 5.32)

4. Расположение проволоки классов В-II и Вр-II попарно вплотную без зазоров

gs10

0,85

5. Отгиб напрягаемой арматуры на угол до 45° вокруг штыря диаметром менее 8d для сечения на участке длиной 5d в каждую сторону от места перегиба

gs11

1 - 0,005q,

где q - угол наклона, град, отогнутой арматуры к продольной оси элемента

Примечания: 1. Коэффициенты gs3 и gs4 по поз. 1 и 2 учитываются только при расчете на выносливость; для арматуры, имеющей сварные соединения, эти коэффициенты учитываются одновременно.

2. Коэффициенты gs3, gs4 и gs11 по поз. 1, 2 и 5 учитываются при определении расчетных сопротивлении арматуры Rs и Rsw, а коэффициенты gs5 и gs10 по поз. 3 и 4 - только при определении Rs.

2.26 (2.29). Длину зоны передачи напряжений lp для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле

                                                       (18)

где wp и lp принимаются по табл. 24.

К значению Rbp при необходимости вводятся коэффициенты условий работы бетона gbi (см. табл. 14).

Величина stp в формуле (18) принимается равной большему из значений Rs и ssp с учетом первых потерь по поз. 1 - 5 табл. 4.

В элементах из мелкозернистого бетона группы Б (см. п. 2.1) и из легкого бетона при пористом мелком заполнителе (кроме классов В7,5 - В12,5) значения wp и lp увеличиваются в 1,2 раза по сравнению с приведенными в табл. 24.

Таблица 24 (28)

Вид и класс арматуры

Диаметр арматуры, мм

Коэффициенты для определения длины зоны передачи напряжений напрягаемой арматуры, применяемой без анкеров

wp

lp

1. Стержневая периодического профиля независимо от класса

Независимо от диаметра

0,25

10

2. Высокопрочная арматурная проволока периодического профиля класса Вр-II

5

4

3

1,40

1,40

1,40

40

50

60

3. Арматурные канаты классов:

К-7

15

12

9

6

1,00

1,10

1,25

1,40

25

25

30

40

К-19

14

1,00

25

Примечание. Для элементов из легкого бетона классов В7,5 - В12,5 значения wp и lp увеличиваются в 1,4 раза по сравнению с приведенными в настоящей таблице.

Для стержневой арматуры периодического профиля всех классов величина lр принимается не менее 15d.

При мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для стержневой арматуры периодического профиля значения wр и lр увеличиваются в 1,25 раза. При диаметре стержней более 18 мм мгновенная передача усилий не допускается.

Начало зоны передачи напряжений при мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для проволочной арматуры (за исключением высокопрочной проволоки класса Вр-II с внутренними анкерами по длине заделки) принимается на расстоянии 0,25lр от торца элемента.

2.27 (2.30). Величины модуля упругости арматуры Es принимаются по табл. 25.

Таблица 25 (29)

Класс арматуры

Модуль упругости арматуры Es×10-4, МПа (кгс/см2)

Класс арматуры

Модуль упругости арматуры Es×10-4, МПа (кгс/см2)

А-I

21 (210)

В-II, Вр-II

20 (200)

А-III

20 (200)

К-7, К-19

18 (180)

А-IIIв

18 (180)

Вр-I

17 (170)

А-IV, А-V, А-VI

19 (190)

3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

Общие указания

3.1. С целью учета влияния длительности действия нагрузок на прочность бетона расчет железобетонных элементов по прочности в общем случае производится:

а) на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме нагрузок непродолжительного действия, суммарная длительность действия которых за период эксплуатации мала (ветровые нагрузки; крановые нагрузки; нагрузки от транспортных средств; нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании и возведении, и т.п.), а также на действие особых нагрузок, вызванных деформациями просадочных, набухающих, вечномерзлых и т.п. грунтов; в этом случае расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению Rb и Rbt принимаются по табл. 13 при gb2 = 0,9;

б) на действие всех нагрузок, включая нагрузки непродолжительного действия, в этом случае расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt принимаются по табл. 13 при gb2 = 1,1*.

* Если при учете особых нагрузок вводится дополнительный коэффициент условий работы согласно указаниям соответствующих нормативных документов (например, при учете сейсмических нагрузок), коэффициент gb2 принимается равным единице.

Если конструкция эксплуатируется в условиях, благоприятных для нарастания прочности бетона (под водой, во влажном грунте или при влажности окружающего воздуха выше 75 %, см. п. 1.5), расчет по случаю «а» производится при gb2 = 1,0.

При расчете прочности в стадии изготовления коэффициент gb2 принимается равным единице.

Условие прочности должно удовлетворяться при расчете как по случаю «а», так и по случаю «б».

При отсутствии нагрузок непродолжительного действия, а также аварийных нагрузок расчет прочности производится только по случаю «а».

При наличии нагрузок непродолжительного действия или аварийных нагрузок расчет производится только по случаю «б», если выполняется условие

FI < 0,82 FII,                                                                (19)

где FI  - усилие (момент MI, поперечная сила QI или продольная сила NI) от нагрузок, используемых при расчете по случаю «а»; при этом в расчете сечений, нормальных к продольной оси внецентренно нагруженных элементов, момент MI принимается относительно оси, проходящей через наиболее растянутый (или наименее сжатый) стержень арматуры;

FII   - усилие от нагрузок, используемых при расчете по случаю «б».

Допускается производить расчет только по случаю «б» и при невыполнении условия (19), принимая расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt (при gb2 = 1,0) с коэффициентом

gbl = 0,9 FII/FI £ 1,1.                                                        (20)

Для внецентренно сжатых элементов, рассчитываемых по недеформированной схеме, значения FI и FII можно определять без учета прогиба элемента.

Для конструкций, эксплуатируемых в условиях, благоприятных для нарастания прочности бетона, условие (19) приобретает вид FI < 0,9FII, а коэффициент gbl следует принимать равным gbl = FII/FI.

3.2 (3.9). Расчет по прочности железобетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления. При наличии крутящихся моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, производится расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие бетона, в том числе под анкерами напрягаемой арматуры, продавливание, отрыв), выполняемый в соответствии с рекомендациями «Пособия по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры» (М., ЦИТП Госстроя СССР, 1986).

При напрягаемой арматуре, не имеющей сцепления с бетоном, расчет элементов по прочности производится по специальным рекомендациям.

Изгибаемые элементы

РАСЧЕТ СЕЧЕНИЙ, НОРМАЛЬНЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА

Общие указания

3.3 (3.11). Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда изгибающий момент действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней элемента, должен производиться согласно пп. 3.6 - 3.16 в зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона x = x/h0, определяемой из соответствующих условий равновесия, и значением относительной высоты сжатой зоны бетона xR (см. п. 3.6), при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению Rs.

Примечание. Если часть арматуры S с условным пределом текучести (см. п. 2.16) применяется без предварительного напряжения, то при расчете по вышеуказанным пунктам необходимо учесть следующее:

величина Asp заменяется на Asp1 - суммарную площадь сечения напрягаемой и ненапрягаемой арматуры S с условным пределом текучести; при этом в значении As учитывается только ненапрягаемая арматура с физическим пределом текучести;

предварительное напряжение ssp в арматуре с площадью сечения Asp1 принимается равным усредненному его значению ssp,m = sspAsp/Asp1.

3.4 (3.18). Расчет изгибаемых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 ³ 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при числе продольных стержней не менее 6), должен производиться как и для внецентренно сжатых элементов согласно п. 3.49, принимая значение продольной силы N = 0 и подставляя вместо Ne0 значение изгибающего момента M.

3.5. Расчет нормальных сечений, не оговоренных в пп. 3.3, 3.4 и 3.17, следует производить, пользуясь формулами общего случая расчета нормального сечения изгибаемого элемента согласно п. 3.18.

3.6 (3.12, 3.28). Значение определяется по формуле

                                                        (21)

где w - характеристика сжатой зоны бетона, равная:

w = a - 0,008Rb,                                                                (22)

здесь a - коэффициент, принимаемый равным для бетона:

                                 тяжелого                                  0,85

                                 мелкозернистого (см. п. 2.1)

                                 групп:

                                       А                                         0,80

                                       Б и В                                   0,75

                                 легкого                                     0,80

Для тяжелого и легкого бетонов, подвергнутых автоклавной обработке, коэффициент a снижается на 0,05;

Rb  - в МПа;

ssR  - напряжение в арматуре растянутой зоны, МПа, принимаемое равным:

для арматуры с условным пределом текучести (см. п. 2.16)

ssR = Rs + 400 - ssp - Dssp;

для арматуры с физическим пределом текучести (см. п. 2.16)

ssR = Rs - ssp;

ssR - принимается при коэффициенте gsp < 1,0 (см. п. 1.18);

Dssp - напряжение, равное:

при механическом, а также автоматизированных электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения арматуры классов А-IV, А-V и А-VI

Dssp = 1500σsp1/Rs - 1200 ³ 0,

здесь

ssp1  - определяется при коэффициенте gsp < 1,0 с учетом потерь по поз. 3-5 табл. 4;

при иных, кроме указанные выше способах натяжения арматуры классов А-IV, А-V и А-VI, а также для арматуры классов В-II, Вр-II, К-7 и К-19 при любых способах натяжения Dssp = 0;

ssc,u  - предельное напряжение в арматуре сжатой зоны, МПа, принимаемое равным:

500 - при использовании коэффициента условий работы бетона gb2 = 0,9 (см. п. 3.1);

400 - при использовании коэффициента gb2 = 1,0 или gb2 = 1,1.

При наличии напрягаемой и ненапрягаемой арматуры ssR определяется по напрягаемой арматуре. При напрягаемой арматуре разных классов допускается принимать наибольшее значение ssR.

Для некоторых классов арматуры значения xR приведены в табл. 26 (для элементов из тяжелого бетона) и в табл. 27 (для элементов из легкого бетона и мелкозернистого бетона группы А).

Таблица 26

Коэффициент условий работы бетона gb2

Класс растянутой арматуры

Значения xR для тяжелого бетона классов

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

0,9

А-IIIв

1,0

0,79

0,77

0,75

0,73

0,71

0,69

0,67

0,65

0,63

0,61

0,8

0,75

0,72

0,70

0,68

0,66

0,64

0,62

0,60

0,59

0,56

0,6

0,71

0,68

0,66

0,64

0,62

0,60

0,58

0,56

0,54

0,52

А-IV

1,4

0,71

0,68

0,66

0,64

0,62

0,60

0,58

0,56

0,54

0,52

1,2

0,67

0,65

0,63

0,60

0,59

0,56

0,54

0,52

0,51

0,49

1,0

0,64

0,62

0,59

0,57

0,55

0,53

0,51

0,49

0,47

0,45

0,8

0,61

0,59

0,56

0,54

0,52

0,50

0,48

0,46

0,45

0,43

0,6

0,59

0,56

0,54

0,51

0,50

0,48

0,46

0,44

0,42

0,40

А-V

1,2

-

0,66

0,64

0,62

0,60

0,58

0,56

0,54

0,52

0,50

1,0

-

0,62

0,59

0,57

0,55

0,53

0,51

0,49

0,47

0,45

0,8

-

0,58

0,55

0,53

0,51

0,49

0,47

0,45

0,44

0,42

0,6

-

0,54

0,52

0,50

0,48

0,46

0,44

0,42

0,40

0,39

А-VI

1,2

-

0,67

0,65

0,63

0,61

0,59

0,57

0,54

0,53

0,51

1,0

-

0,62

0,59

0,57

0,55

0,53

0,51

0,49

0,47

0,45

0,8

-

0,57

0,55

0,53

0,51

0,49

0,47

0,45

0,43

0,41

0,6

-

0,53

0,51

0,49

0,47

0,45

0,43

0,41

0,39

0,37

К-7 (Æ12; 15)

1,0

-

0,62

0,59

0,57

0,55

0,53

0,51

0,49

0,48

0,45

В-II (Æ5; 6)

0,8

-

0,56

0,53

0,51

0,49

0,47

0,45

0,43

0,42

0,40

Вр-II (Æ4; 5)

0,6

-

0,51

0,48

0,46

0,45

0,42

0,40

0,39

0,37

0,35

1,0; 1,1

А-IIIв

1,0

0,78

0,75

0,72

0,70

0,68

0,66

0,63

0,62

0,59

0,56

0,8

0,72

0,70

0,67

0,64

0,62

0,60

0,57

0,56

0,53

0,50

0,6

0,68

0,65

0,62

0,59

0,57

0,55

0,52

0,51

0,48

0,45

А-IV

1,4

0,68

0,65

0,62

0,59

0,57

0,55

0,52

0,50

0,48

0,46

1,2

0,64

0,61

0,57

0,55

0,53

0,51

0,48

0,45

0,44

0,42

1,0

0,60

0,57

0,54

0,51

0,49

0,47

0,44

0,42

0,40

0,39

0,8

0,57

0,54

0,59

0,48

0,46

0,44

0,41

0,39

0,37

0,36

0,6

0,54

0,51

0,48

0,45

0,43

0,41

0,38

0,36

0,34

0,33

А-V

1,2

-

0,62

0,59

0,56

0,54

0,52

0,49

0,47

0,45

0,42

1,0

-

0,57

0,54

0,51

0,49

0,47

0,44

0,42

0,37

0,37

0,8

-

0,53

0,49

0,47

0,45

0,43

0,40

0,38

0,36

0,34

0,6

-

0,49

0,46

0,43

0,41

0,39

0,37

0,35

0,32

0,31

А-VI

1,2

-

0,63

0,60

0,57

0,55

0,53

0,50

0,48

0,46

0,43

1,0

-

0,57

0,54

0,51

0,49

0,47

0,44

0,42

0,40

0,37

0,8

-

0,54

0,50

0,48

0,44

0,42

0,41

0,38

0,35

0,33

0,6

-

0,51

0,48

0,45

0,40

0,38

0,38

0,33

0,32

0,29

К-7 (Æ 12; 15)

1,0

-

0,57

0,54

0,51

0,49

0,47

0,44

0,42

0,40

0,37

В-II (Æ 5; 6)

0,8

-

0,50

0,47

0,45

0,43

0,41

0,38

0,36

0,34

0,32

Вр-II (Æ 4; 5)

0,6

-

0,45

0,42

0,39

0,38

0,36

0,33

0,31

0,30

0,27

Обозначение, принятое в табл. 26:

ssp - предварительное напряжение при коэффициенте gsp < 1,0 (см. п. 1.18);

Примечания: 1. При подборе арматуры, когда неизвестно напряжение ssp, допускается значение xR определять при (ssp + Dssp)/Rs = 0,6.

2. Приведенные значения xR вычислены без учета коэффициентов gbi по табл. 14.

Таблица 27

Коэффициент условий работы бетона gb2

Класс растянутой арматуры

Значения xR для легкого и мелкозернистого (группы А) бетона классов

В15

В20

В25

В30

В35

В40

0,9

А-IIIв

1,0

0,74

0,72

0,70

0,68

0,66

0,64

0,8

0,69

0,67

0,65

0,63

0,61

0,59

0,6

0,65

0,63

0,61

0,59

0,57

0,55

А-IV

1,4

0,65

0,63

0,61

0,59

0,57

0,55

1,2

0,62

0,59

0,57

0,55

0,53

0,51

1,0

0,59

0,56

0,54

0,52

0,50

0,48

0,8

0,55

0,58

0,51

0,49

0,47

0,45

0,6

0,58

0,50

0,48

0,46

0,44

0,43

А-V

1,2

-

0,60

0,58

0,56

0,54

0,52

1,0

-

0,56

0,54

0,52

0,50

0,48

0,8

-

0,52

0,50

0,48

0,46

0,44

0,6

-

0,49

0,47

0,45

0,43

0,41

А-VI

1,2

-

0,61

0,59

0,57

0,55

0,53

1,0

-

0,56

0,54

0,52

0,50

0,48

0,8

-

0,51

0,49

0,47

0,46

0,44

0,6

-

0,48

0,45

0,43

0,42

0,40

К-7 (Æ 12; 15)

1,0

-

0,56

0,54

0,52

0,50

0,48

В-II (Æ 5; 6)

0,8

-

0,50

0,48

0,46

0,44

0,42

Вр-II (Æ 4; 5)

0,6

-

0,45

0,43

0,41

0,39

0,38

1,0; 1,1

А-IIIв

1,0

0,72

0,70

0,67

0,65

0,63

0,61

0,8

0,67

0,64

0,61

0,59

0,57

0,55

0,6

0,62

0,59

0,56

0,54

0,52

0,50

А-IV

1,4

0,62

0,59

0,56

0,54

0,52

0,50

1,2

0,58

0,55

0,52

0,50

0,48

0,46

1,0

0,54

0,51

0,48

0,46

0,44

0,42

0,8

0,51

0,48

0,45

0,43

0,41

0,40

0,6

0,48

0,45

0,42

0,40

0,38

0,36

А-V

1,2

-

0,56

0,53

0,51

0,49

0,47

1,0

-

0,51

0,48

0,46

0,44

0,42

0,8

-

0,47

0,44

0,42

0,40

0,38

0,6

-

0,43

0,40

0,38

0,36

0,35

А-VI

1,2

-

0,57

0,55

0,52

0,50

0,48

1,0

-

0,51

0,48

0,46

0,44

0,42

0,8

-

0,46

0,43

0,41

0,39

0,37

0,6

-

0,42

0,39

0,37

0,35

0,34

К-7 (Æ12; 15)

1,0

-

0,51

0,48

0,46

0,44

0,42

В-II (Æ5; 6)

0,8

-

0,45

0,42

0,40

0,38

0,36

Вр-II (Æ4; 5)

0,6

-

0,40

0,37

0,35

0,33

0,31

Обозначения, принятые в табл. 27:

ssp    - см. табл. 26;

Dssp  - см. п. 3.6;

.

Примечания: 1. При подборе арматуры, когда неизвестно напряжение ssp, допускается значение определять при (ssp + Dssp)/Rs = 0,6.

2. Приведенные значения вычислены без учета коэффициентов gbi по табл. 14.

3.7 (3.13). Если соблюдается условие x < xR, расчетное сопротивление арматуры Rs в оговоренных случаях умножается на коэффициент условий работы gs6, определяемый по формуле

gs6 = h - (h - 1)(2x/xR -1) £ h,                                                 (23)

где h - коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:

А-IV                                                1,20

А-V, В-II, Вр-II, К-7 и К-19          1,15

А-VI                                                1,10

прочих                                             1,00

Если x < 0,5xR, можно, не пользуясь формулой (23), принимать gs6 = h.

Коэффициент gs6 не следует учитывать для арматуры элементов:

рассчитываемых на действие многократно повторяющейся нагрузки;

армированных высокопрочной проволокой, расположенной вплотную (без зазоров);

эксплуатируемых в агрессивной среде;

в зоне передачи напряжений (см. п. 2.26).

При наличии сварных стыков в зоне элементов с изгибающими моментами, превышающими 0,9Mmax (где Mmax - максимальный расчетный момент), значение gs6 для арматуры классов А-IV и А-V принимается не более 1,1, а для арматуры класса А-VI - не более 1,05.

3.8 (3.14). Напрягаемая арматура, расположенная в сжатой от действия внешних сил зоне и имеющая сцепление с бетоном, вводится в расчет с напряжением ssc, равным (ssc,u - ssp), но не более Rsc, где ssp определяется при коэффициенте gsp > 1,0, ssc,u - см. п. 3.6.

ПРЯМОУГОЛЬНЫЕ СЕЧЕНИЯ

3.9 (3.15). Расчет прямоугольных сечений с арматурой, сосредоточенной у растянутой и сжатой граней элемента (черт. 5), производится в зависимости от относительной высоты сжатой зоны следующим образом:

;                                               (24)

а) при x1 £ xR - из условия

M £ Rbbx(h0 - 0,5x) + RscA¢s(h0 - a¢s) + sscA¢sp(h0 - a¢p),                             (25)

где                                                                             (26)

Здесь коэффициент gs6 определяется по формуле

,                                            (27)

где

h - см. п. 3.7.

Черт. 5. Поперечное прямоугольное сечение изгибаемого железобетонного элемента

Допускается коэффициент gs6 определять по формуле (23) п. 3.7, принимая x = x1 по формуле (24);

б) при x > xR - из условия

M £ ((aR + am)/2)Rbbh02 + RscA¢s(h0 - a¢s) + sscA¢sp(h0 - a¢p).                         (28)

В условии (28) значения aR и am вычисляются по формулам:

aR = xR(1 - 0,5xR); am = x1(1 - 0,5x1)

или находятся по табл. 28; xR - см. п. 3.6.

При напрягаемой арматуре растянутой зоны классов А-IIIв и А-III значение (aR + am)/2 в условии (28) заменяется на aR.

Если в растянутой зоне элемента имеется в большом количестве ненапрягаемая арматура с физическим пределом текучести (при RsAs > 0,2RsAsp - см. п. 2.16), то при напрягаемой арматуре с условным пределом текучести в условии (28) величина (aR + am)/2 заменяется на aR, а при напрягаемой арматуре с физическим пределом текучести значения xR и aR определяются по ненапрягаемой арматуре. В этих случаях, если x > xR, несущую способность сечения при необходимости можно несколько увеличить, произведя расчет по формулам общего случая согласно п. 3.18.

Если по формуле (26) x < 0, то прочность сечения проверяется из условия

M £ (hRsAsp + RsAs)(h0 - a's).                                                (29)

3.10. В целях экономичного использования растянутой арматуры изгибаемые элементы рекомендуется проектировать так, чтобы выполнялось условие x £ xR.

3.11. Продольная арматура S при отсутствии напрягаемой арматуры в сжатой зоне подбирается следующим образом.

Вычисляется значение

                                                                (30)

Если am £ aR = xR(1 - xR/2) (см. табл. 26 и 27), то сжатой ненапрягаемой арматуры по расчету не требуется. В этом случае площадь сечения напрягаемой арматуры в растянутой зоне при известной площади ненапрягаемой растянутой арматуры As (например, принятой из конструктивных соображений) определяется по формуле

                                                           (31)

где значение z и значение x, необходимое для вычисления gs6 (см. п. 3.7), определяются по табл. 28 в зависимости от am.

Если am > aR, то требуется увеличить сечение или повысить класс бетона, или установить сжатую ненапрягаемую арматуру согласно п. 3.12.

Примечание. При ненапрягаемой арматуре с физическим пределом текучести, когда выполняется условие RsAs > 0,2RsAsp, значения xR и aR определяются по ненапрягаемой арматуре.

Таблица 28

x (xR)

z

am (aR)

x (xR)

z

am (aR)

0,01

0,995

0,010

0,39

0,805

0,314

0,02

0,99

0,020

0,40

0,8

0,32

0,03

0,985

0,030

0,41

0,795

0,326

0,04

0,98

0,039

0,42

0,79

0,332

0,05

0,975

0,049

0,43

0,785

0,338

0,06

0,97

0,058

0,44

0,78

0,343

0,07

0,965

0,068

0,45

0,775

0,349

0,08

0,96

0,077

0,46

0,77

0,354

0,09

0,955

0,086

0,47

0,765

0,360

0,10

0,95

0,095

0,48

0,76

0,365

0,11

0,945

0,104

0,49

0,755

0,37

0,12

0,94

0,113

0,50

0,75

0,375

0,13

0,935

0,122

0,51

0,745

0,38

0,14

0,93

0,13

0,52

0,74

0,385

0,15

0,925

0,139

0,53

0,735

0,39

0,16

0,92

0,147

0,54

0,73

0,394

0,17

0,915

0,156

0,55

0,725

0,399

0,18

0,91

0,164

0,56

0,72

0,403

0,19

0,905

0,172

0,57

0,715

0,407

0,20

0,9

0,18

0,58

0,71

0,412

0,21

0,895

0,188

0,59

0,705

0,416

0,22

0,89

0,196

0,60

0,7

0,42

0,23

0,885

0,204

0,62

0,69

0,428

0,24

0,88

0,211

0,64

0,68

0,435

0,25

0,875

0,219

0,66

0,67

0,442

0,26

0,87

0,226

0,68

0,66

0,449

0,27

0,865

0,234

0,70

0,65

0,455

0,28

0,86

0,241

0,72

0,64

0,461

0,29

0,855

0,248

0,74

0,63

0,466

0,30

0,85

0,255

0,76

0,62

0,471

0,31

0,845

0,262

0,78

0,61

0,476

0,32

0,84

0,269

0,80

0,6

0,48

0,33

0,835

0,276

0,85

0,575

0,489

0,34

0,83

0,282

0,90

0,55

0,495

0,35

0,825

0,289

0,95

0,525

0,499

0,36

0,82

0,295

1,00

0,50

0,5

0,37

0,815

0,302

-

-

-

0,38

0,81

0,308

Для изгибаемых элементов прямоугольного сечения:

am = x(1 - 0,5x); z = 1 - 0,5x.

3.12. Требуемая площадь сечения сжатой ненапрягаемой арматуры при известной площади напрягаемой арматуры A¢sp (например, принятой из условия ограничения начальных трещин) определяется по формуле

                                           (32)

Если принятая площадь сечения сжатой ненапрягаемой арматуры близка к ее значению A's, вычисленному по формуле (32), то требуемая площадь сечения напрягаемой арматуры растянутой зоны определяется по формуле

                                        (33)

где xR - см. п. 3.6, а также примечание к п. 3.11.

Если принятая площадь сечения сжатой арматуры A's значительно превышает ее требуемое значение из формулы (32), то площадь сечения напрягаемой арматуры растянутой зоны определяется с учетом фактического значения A's.

В любом случае при наличии учитываемой в расчете арматуры S' требуемая площадь сечения напрягаемой арматуры растянутой зоны определяется по формуле

                                         (34)

где x - определяется по табл. 28 в зависимости от значения

                                     (35)

gs6 - см. п. 3.7, при этом должно выполняться условие x < xR (см. табл. 26 и 27).

Если am < 0, значение Asp определяется по формуле

                                                        (36)

где h - см. п. 3.7.

ТАВРОВЫЕ И ДВУТАВРОВЫЕ СЕЧЕНИЯ

3.13 (3.16). Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне (тавровых, двутавровых и т.п.) и арматуру, сосредоточенную у растянутой и у сжатой граней элемента (черт. 6), производится в зависимости от положения границы сжатой зоны:

а) если граница сжатой зоны проходит в полке (черт. 6, а), т.е. соблюдается условие

gs6RsAsp + RsAs £ Rbb¢fh¢f + RscA¢s + sscA¢sp,                                          (37)

где gs6 определяется по формуле (23) при x = h¢f/h0, расчет производится как для прямоугольного сечения шириной b'f в соответствии с указаниями п. 3.9;

Черт. 6. Форма сжатой зоны в двутавровом поперечном сечении железобетонного элемента

а - при расположении границы сжатой зоны в полке; б - то же, в ребре

б) если граница сжатой зоны проходит в ребре (черт. 6, б), т.е. условие (37) не соблюдается, то расчет производится следующим образом в зависимости от относительной высоты сжатой зоны x1:

                           (38)

при x1 £ xR - из условия

M £ Rbbx(h0 - 0,5x) + Rb(b¢f - b)h¢f(h0 - 0,5h¢f) + RscA¢s(h0 - a¢s) + sscA¢sp(h0 - a¢p),       (39)

где                                                   (40)

Здесь gs6 определяется по формуле

                                           (41)

где

h - см. п. 3.7;

при x1 > xR - из условия

M £ ((am + aR)/2)Rbbh02 + Rb(b¢f - b)h¢f(h0 - 0,5h¢f) + RscA¢s(h0 - a¢s) + sscA¢sp(h0 - a¢p);    (42)

при напрягаемой арматуре растянутой зоны классов А-IIIв и А-III значение (am + aR)/2 в условии (42) заменяется на aR; aR и am - см. п. 3.9 или табл. 28.

При большом количестве в растянутой зоне ненапрягаемой арматуры с физическим пределом текучести (когда RsAs > 0,2RsAsp) следует учитывать указания п. 3.9.

Примечания: 1. При переменной высоте свесов полки допускается принимать значение h¢f равным средней высоте свесов.

2. Ширина сжатой полки b'f, вводимая в расчет, не должна превышать значений, указанных в п. 3.16.

3.14. Требуемая площадь сечения сжатой ненапрягаемой арматуры определяется по формуле

                  (43)

где aR - определяется по формуле aR = xR(1 - 0,5xR);

xR - см. п. 3.6.

При этом, если xR £ h'f/h0, значение A's определяется как для прямоугольных сечений шириной b = b'f согласно п. 3.12.

3.15. Требуемая площадь сечения напрягаемой арматуры, расположенной в растянутой зоне, определяется следующим образом:

а) если граница сжатой зоны проходит в полке, т.е. соблюдается условие

M £ Rbb'fh'f(h0 - 0,5h'f) + RscA¢s(h0 - a's) + sscA¢sp(h0 - a'p),                              (44)

площадь сечения растянутой арматуры определяется как для прямоугольного сечения шириной b¢f в соответствии с указаниями пп. 3.11 и 3.12;

б) если граница сжатой зоны проходит в ребре, т.е. условие (44) не соблюдается, площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры определяется по формуле

                              (45)

где x - определяется по табл. 28 в зависимости от значения

           (46)

gs6 - см. п. 3.7.

При этом должно соблюдаться условие x £ xR, где xR - см. п. 3.6 и табл. 26 и 27, а также примечание к п. 3.11.

3.16 (3.16). Вводимая в расчет ширина сжатой полки b¢f принимается из условия, что ширина свеса в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 пролета элемента и не более:

а) при наличии поперечных ребер или при h¢f ³ 0,1h - 1/2 расстояния в свету между продольными ребрами;

б) при отсутствии поперечных ребер или при расстояниях между ними больших, чем расстояния между продольными ребрами, и h'f < 0,1h - 6h'f;

в) при консольных свесах полки:

при      h¢f ³ 0,1h                              6h¢f

  "        0,05h £ h¢f < 0,1h                 3h¢f

  "         h'f < 0,05h                            свесы не учитываются

Примеры расчета

Прямоугольные сечения

Пример 3. Дано: размеры сечения - b = 300 мм, h = 700 мм; а = 50 мм; нагрузки непродолжительного действия отсутствуют; бетон тяжелый класса В25 (Rb = 13 МПа при gb2 = 0,9); напрягаемая арматура класса А-IV (Rs = 510 МПа), площадью сечения A = 1847 мм2 (3 Æ 28); предварительное напряжение при gsp < 1: без учета потерь ssp1 = 500 МПа, с учетом всех потерь ssp2 = 400 МПа; ненапрягаемая арматура класса А-III (Rs = 365 МПа), площадью сечения As = 236 мм2 (3 Æ 10); изгибающий момент M = 580 кН×м; натяжение арматуры электротермическое автоматизированное.

Требуется проверить прочность сечения.

Расчет. h0 = 700 - 50 = 650 мм. По формуле (24) определим значение x1:

Поскольку натяжение арматуры класса А-IV электротермическое автоматизированное, определим значение Dssp согласно п. 3.6:

Dssp = 1500ssp1/Rs - 1200 = 1500×500/510 - 1200 = 270 МПа > 0.

Из табл. 26 при gb2 = 0,9, классе арматуры А-IV, классе бетона В25 и при (ssp2 + ∆ssp)/Rs = (400 + 270)/510 = 1,31 находим xR = 0,65.

Поскольку x1 = 0,405 < xR = 0,65, расчет ведем из условия (25), определяя высоту сжатой зоны x по формуле (26).

Так как сечение прямоугольное, то коэффициент gs6 вычисляем по формуле (23) при x = 0,405 и h = 1,2:

gs6 = h - (h - 1)(2x/xR - 1) = 1,2 - 0,2(2·0,405/0,65 - 1) = 1,15 < h = 1,2.

Тогда:

Rbbx(h0 - 0,5x) = 13×300×300(650 - 0,5×300) = 585×106 Н×мм = 585 кН×м > M = 580 кН×м,

т.е. прочность сечения обеспечена.

Пример 4. Дано: размеры сечения - b = 300 мм, h = 700 мм; a = 60 мм, a¢p = 30 мм; бетон тяжелый класса В30 (Rb = 15,5 МПа при gb2 = 0,9); напрягаемая арматура класса Вр-II, диаметром 5 мм (Rs = 1050 МПа); ненапрягаемая арматура класса А-III (Rs = 365 МПа); площадь сечения арматуры S: A = 1570 мм2 (80 Æ 5) и As = 236 мм2 (3 Æ 10); площадь сечения арматуры S' - A' = 392 мм2 (20 Æ 5); предварительное напряжение с учетом всех потерь: для арматуры S при gsp < 1 - ssp = 630 МПа, для арматуры S' при gsp > 1 - s'sp = 880 МПа; натяжение арматуры механическое; изгибающий момент M = 650 кН×м.

Требуется проверить прочность сечения.

Расчет. h0 = 700 - 60 = 640 мм. Определяем напряжение в предварительно напряженной арматуре сжатой зоны ssc согласно п. 3.8.

Так как gb2 = 0,9, принимаем ssc,u = 500 МПа (см. п. 3.6).

ssc = ssc,u - ssp = 500 - 880 = -380 МПа.

Из формулы (24) определим значение x1:

Поскольку напрягаемая арматура класса Вр-II, принимаем значение Dssp = 0 (см. п. 3.6).

Из табл. 26 при gb2 > 0,9, классе арматуры Вр-II, классе бетона В30 и (ssp + Dssp)/Rs = 630/1050 = 0,6 находим значение xR = 0,46.

Так как x1 = 0,634 > xR = 0,46, прочность сечения проверяем из условия (28).

Из табл. 28 находим при x = x1 = 0,634 am = 0,433, а при xR = 0,46 aR = 0,354.

Тогда

т.е. прочность сечения обеспечена.

Пример 5. Дано: размеры сечения - b = 300 мм, h = 700 мм, а = a¢s = 50 мм; бетон тяжелый класса В25 (Rb = 13 МПа при gb2 = 0,9); напрягаемая арматура S класса А-IV (Rs = 510 МПа); ненапрягаемая арматура S класса А-III (Rsc = 365 МПа), площадью сечения A¢s = 804 мм2 (1 Æ 32); изгибающий момент M = 500 кН×м.

Требуется определить площадь сечения продольной напрягаемой арматуры.

Расчет. h0 = 700 - 50 = 650 мм. Площадь сечения продольной напрягаемой арматуры, расположенной в растянутой зоне, определяем согласно п. 3.12. По формуле (35) вычисляем значение am:

Из табл. 28 по значению am = 0,198 находим x = 0,223. Из табл. 26 при gb2 = 0,9, классе арматуры А-IV, классе бетона В25, принимая, согласно примеч. 1, (ssp + Dssp)/Rs = 0,6, находим значение xR = 0,54.

Поскольку x = 0,223 < xR = 0,54, то площадь сечения арматуры определяем по формуле (34).

Так как x = 0,223 < 0,5xR = 0,5×0,54 = 0,27, то, согласно п. 3.7, gs6 = h = 1,2.

Отсюда

Принимаем в сечении 3 Æ 25 (Asp = 1473 мм2).

Тавровые и двутавровые сечения

Пример 6. Дано: размеры сечения - b'f = 1120 мм, h'f = 30 мм, b = 100 мм, h = 300 мм, a = 30 мм; бетон тяжелый класса В25 (Rb = 13 МПа при gb2 = 0,9); предварительно напряженная арматура класса А-IV (Rs = 510 МПа); изгибающий момент M = 23 кН×м.

Требуется определить площадь сечения арматуры.

Расчет. h0 = 300 - 30 = 270 мм. Расчет ведем, согласно указаниям п. 3.15, в предположении, что сжатой ненапрягаемой арматуры не требуется. Проверяем условие (44):

Rbbf'hf'(h0 - 0,5h¢f) = 13×1120×30 (270 - 0,5×30) = 111,4 кН×м > M = 23 кН×м, т.е. граница сжатой зоны проходит в полке, и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной b = b¢f = 1120 мм согласно п. 3.11.

Определим значение am по формуле (30):

Из табл. 26 при gb2 = 0,9, классе арматуры А-IV, классе бетона В25, принимая, согласно примеч. 1, (ssp + Dssp)/Rs = 0,6, находим xR = 0,54. Тогда из табл. 28 при xR = 0,54 aR = 0,394.

Так как am = 0,0217 < aR = 0,394, сжатой арматуры не требуется, и площадь сечения арматуры S вычисляем по формуле (31). Для этого по табл. 28 при am = 0,0217 находим z = 0,989 и x = 0,022.

Так как x = 0,022 < 0,5xR = 0,5×0,54 = 0,27, то, согласно п. 3.7, gs6 = h = 1,2.

Тогда при As = 0

Принимаем 1 Æ 14 (Asр = 154 мм2).

Пример 7. Дано: размеры сечения - b'f = 280 мм, h'f = 200 мм, b = 80 мм, h = 900 мм, a = 72 мм, a' = 40 мм; бетон тяжелый класса В30 (Rb = 15,5 МПа при gb2 = 0,9); напрягаемая арматура S класса А-IV (Rs = 510 МПа), площадью сечения A = 2036 мм2 (8 Æ 18); ненапрягаемая арматура S' класса А-III (Rsc = 365 МПа), площадью сечения A's = 226 мм2 (2 Æ 12); предварительное напряжение арматуры при gsp < 1: без учета потерь - ssp1 = 380 МПа, с учетом всех потерь - ssp2 = 320 МПа; потери по поз. 3 - 5 табл. 4 отсутствуют; натяжение арматуры механическое; изгибающий момент M = 790 кН×м.

Требуется проверить прочность сечения.

Расчет. h0 = 900 - 72 = 828 мм. Проверяем условие (37), принимая gs6 = 1:

Rbb'fh'f + RscA's = 15,5×280×200 + 365×226 = 950500 Н < gs6RsAsp = 1×510×2036 = 1038400 H, т.е. условие (37) не соблюдается; при gs6 > 1 это условие тем более не будет соблюдаться и, следовательно, граница сжатой зоны проходит в ребре, а прочность сечения проверяем согласно п. 3.13б.

Из формулы (38) определим значение

Поскольку натяжение арматуры класса А-IV механическое, определим значение Dssp согласно п. 3.6, принимая ssp1 = 380 МПа:

Принимаем Dssp = 0.

Из табл. 26 при gb2 = 0,9, классе арматуры А-IV, классе бетона В30 и (ssp + Dssp)/Rs = 320/510 = 0,627 находим xR = 0,52.

Поскольку x1 = 0,327 < xR = 0,52, расчет ведем из условия (39) с учетом коэффициента gs6, определяемого по формуле (41):

h = 1,2 (см. п. 3.7);

Высота сжатой зоны равна:

Тогда Rbbx(h0 - 0,5x) + Rb(b'f - b)h¢f(h0 - 0,5h¢f) + RscA¢s(h0 - а's) = 15,5×80×340(828 - 0,5×340) + 15,5×200×200(828 - 0,5×200) + 365×226(828 - 40) = 795×106 Н×мм = 795 кН×м > M = 790 кН×м, т.е. прочность сечения обеспечена.

Пример 8. Дано: балка покрытия с размерами сечения - b'f = 280 мм, h'f = 200 мм, b = 80 мм, h = 900 мм, a = 90 мм, a¢s = 40 мм; бетон тяжелый класса В35; напрягаемая арматура S из канатов класса К-7, диаметром 15 мм (Rs = 1080 МПа); ненапрягаемая арматура S' класса А-III (Rsc = 365 МПа), площадью сечения A¢s = 226 мм2 (2 Æ 12); изгибающие моменты: без учета нагрузки от подвесного транспорта MI = 740 кН×м, с учетом нагрузки от подвесного транспорта MII = 1000 кН×м.

Требуется определить площадь сечения напрягаемой арматуры S.

Расчет. Проверяем условие (19):

0,82MII = 0,82×1000 = 820 кН×м > MI = 740 кН×м, т.е. расчет ведем только по случаю «б» - на действие момента M = MII = 1000 кН×м, принимая Rb = 21,5 МПа при gb2 = 1,1;

h0 = h - a = 900 - 90 = 810 мм.

Проверяем условие (44):

Rbb'fh'f(h0 - 0,5h'f) + RscA¢s(h0 - a¢s) = 21,5×280×200(810 - 0,5×200) + 365×226(810 - 40) = 918×106 Н×мм = 918 кН×м < M = 1000 кН×м,

т.е. граница сжатой зоны проходит в ребре, и поэтому требуемую арматуру определяем согласно п. 3.15б.

По формуле (46) определяем значение am:

Из табл. 28 при am = 0,29 находим x = 0,35.

Из табл. 26 при gb2 = 1,1, классе арматуры К-7, классе бетона В35 и (ssp + Dssp)/Rs = 0,6 находим xR = 0,38.

Так как x = 0,35 < xR = 0,38, то сжатой арматуры поставлено достаточно, и площадь сечения арматуры S вычисляем по формуле (45).

Для этого, согласно п. 3.7, определим коэффициент gs6.

Для арматуры класса К - 7 h = 1,15.

Тогда

Принимаем 10 Æ 15 (Asp = 1416 мм2).

ЭЛЕМЕНТЫ, РАБОТАЮЩИЕ НА КОСОЙ ИЗГИБ

3.17. Расчет прямоугольных, тавровых, двутавровых и Г-образных сечений элементов, работающих на косой изгиб, допускается производить, принимая форму сжатой зоны по черт. 7; при этом должно удовлетворяться условие

Mx £ Rb[Son,x + Aweb(h0 - x1/3)] + RscSsx + sscSspx,                                    (47)

где Mx - составляющая изгибающего момента в плоскости оси x (за оси x и y принимаются две взаимно перпендикулярные оси, проходящие через точку приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре, параллельно сторонам сечения; для сечения с полкой ось x принимается параллельно плоскости ребра);

Aweb  = Ab - Aon;                                                                                                                    (48)

Ab  - площадь сжатой зоны бетона, равная:

                                       (49)

Aon - площадь сечения наиболее сжатого свеса полки;

x1   - размер сжатой зоны бетона по наиболее сжатой стороне сечения, определяемый по формуле

                                                     (50)

здесь

                                         (51)

Son,x  - статический момент площади Аon в плоскости оси x относительно оси y;

Son,y  - то же, в плоскости оси y относительно оси x;

b0 - расстояние от равнодействующей усилий в растянутой арматуре до наиболее сжатой боковой стороны сечения (грани ребра);

b  - угол наклона плоскости действия изгибающего момента к оси x, т.е. ctgb = Mx/My;

Ssx, Sspx - статические моменты площади сечения соответственно ненапрягаемой и напрягаемой арматуры S' относительно оси y.

Черт. 7. Форма сжатой зоны в поперечном сечении железобетонного элемента, работающего на косой изгиб

а - таврового сечения; б - прямоугольного сечения; 1-1 - плоскость действия изгибающего момента; 2 - точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре

При расчете прямоугольных сечений значения Aon, Son,x и Son,y в формулах (47), (48) и (51) принимаются равными нулю.

Если Ab < Aon или если x < 0,2h¢f, расчет производится как для прямоугольного сечения шириной b = b¢f.

Если выполняется условие

                                                                (52)

где bon - ширина наименее сжатого свеса полки,

расчет производится без учета косого изгиба, т.е. по формулам пп. 3.9 и 3.13 на действие момента M = Mx; при этом следует проверить условие (55), принимая х1, как при косом изгибе.

Приведенную методику расчета следует применять, если относительная высота сжатой зоны, измеренная по нормали к границе сжатой зоны и определяемая по формуле (53), меньше или равна xR (см. п. 3.6):

                                                      (53)

где b¢on  - ширина наиболее сжатого свеса;

q  - угол наклона прямой, ограничивающей сжатую зону, к оси y, значение tgq определяется по формуле

tgq = x12/(2Aweb);                                                            (54)

x1 - для определения x1 вычисляется по формуле (50) при gs6 = 1,0.

Для проверки условия (47) коэффициент gs6 в формуле (49) определяется, согласно п. 3.7, при значении x, принимаемом равным:

при отсутствии в сжатой зоне полки x = x1;

при наличии в сжатой зоне полки x = (x1 + xR)/2.

Если выполняется условие

x1 > xR,                                                                   (55)

следует произвести повторный расчет с заменой для напрягаемой арматуры в формуле (49) значения gs6Rs напряжением ss, равным:

для арматуры с условным пределом текучести (см. п. 2.16):

при x £ xel (где xel - см. п. 3.18 или табл. 31)

                                               (56)

при x > xel

                                           (57)

где          b - см. п. 3.18;

ssc,u, w, ssp  - см. п. 3.6; значение w, а также выражение  можно находить по табл. 31;

для арматуры с физическим пределом текучести - по формуле (57).

При этом ненапрягаемую арматуру с физическим пределом текучести, если площадь ее сечения не превышает 0,2Asp, допускается учитывать в формуле (49) с полным расчетным сопротивлением. При большей площади указанной ненапрягаемой арматуры, если x > xR (где xR определено для этой арматуры), в формуле (49) значение Rs для ненапрягаемой арматуры заменяется на напряжение ss, определяемое по формуле (57).

Если выполняются условия (58) и (59), то расчет на косой изгиб производится по формулам общего случая расчета нормального сечения согласно п. 3.18:

для прямоугольных и тавровых сечений с полкой в сжатой зоне

x1 > h;                                                                   (58)

для двутавровых и тавровых сечений с полкой в растянутой зоне

x1 > h - hf - bon,ttgq,                                                        (59)

где hf, bon,t - высота и ширина наименее растянутого свеса полки (черт. 8).

Черт. 8. Двутавровое сечение со сжатой зоной, заходящей в наименее растянутый свес полки

1-1 - плоскость действия изгибающего момента

При использовании формул настоящего пункта за растянутую арматуру площадью Asp и As рекомендуется принимать арматуру, располагаемую вблизи растянутой грани, параллельной оси y, а за сжатую арматуру площадью A'sp и A's - арматуру, располагаемую вблизи сжатой грани, параллельной оси y, но по одну наиболее сжатую сторону от оси x (см. черт. 7).

Если арматура распределена по сечению, что не позволяет до расчета определить площади и центры тяжести сечений арматуры S и S', расчет также производится по формулам общего случая согласно п. 3.18.

При наличии ненапрягаемой арматуры с условным пределом текучести учитывается примечание к п. 3.3.

Примеры расчета

Пример 9. Дано: железобетонный прогон кровли с уклоном 1:4; размеры сечения по черт. 9; класс бетона В25 (Rb = 13 МПа при gb2 = 0,9); арматура S класса А-IV (Rs = 510 МПа) площадью сечению Asp = 314,2 мм2 (1 Æ 20); арматура S' класса А-III (Rsc = 365 МПа) площадью сечения A's = 226 мм2 (2 Æ 12); предварительное напряжение арматуры при gsp < 1 с учетом всех потерь ssp = 306 МПа; натяжение арматуры - электротермическое.

Требуется определить предельный изгибающий момент в вертикальной плоскости.

Расчет ведем без учета стержня, расположенного в наименее сжатом свесе. Из черт. 9 имеем:

h0 = h - а = 300 - 30 = 270 мм; b0 = 110/2 = 55 мм;

bon = b¢on = 55 мм; h¢f = 60 мм.

Черт. 9. К примеру расчета 9

1-1 - плоскость действия изгибающего момента

Определяем площадь сжатой зоны бетона по формуле (49), учитывая один стержень арматуры S', т.е. A¢s = 113 мм2 (1 Æ 12), и принимая gs6 = 1:

Площадь сечения наиболее сжатого свеса и ее статические моменты относительно осей x и y соответственно равны:

Aоn = b'onh'f = 55×60 = 3300 мм2;

Son,y = Aоn(b0 + 0,5b'on) = 3300(55 + 0,5×55) = 272000 мм3;

Son,x = Aоn(h0 - 0,5h'f) = 3300(270 - 0,5×60) = 792000 мм3

Так как Ab > Aon, далее расчет производим как для таврового сечения:

Aweb = Ab - Aon = 9154 - 3300 = 5854 мм2.

Определяем размер сжатой зоны x1 по формуле (50), принимая ctgb = 4:

Проверим условие (52):

следовательно, расчет продолжаем по формулам косого изгиба.

Определим значение x1 по формуле (53), вычислив:

Поскольку натяжение арматуры электротермическое неавтоматизированное, принимаем, согласно п. 3.6, Dssp = 0.

Из табл. 26 и 31 при gb2 = 0,9, классе арматуры А-IV, классе бетона В25 и при (ssp + Dssp)/Rs = 306/510 = 0,6 находим xR = 0,54 и xel = 0,7.

Поскольку выполняется условие (55):

x1 = 0,614 > xR = 0,54,

расчет повторяем, заменяя в формуле (49) значение Rs на напряжение ss, определенное по формуле (56).

Согласно п. 3.18, b = 0,8;

Aweb = 8574 - 3300 = 5274 мм2;

Определяем предельный изгибающий момент в плоскости оси x из условия (47):

Мх,u = Rb[Son,x + Aweb(h0 - х1/3)] + RscSsx = 13[792000 + 5274(270 - 197/3)] + 365×113(270 - 20) = 34,6×106 Н×мм = 34,6 кН×м.

Предельный изгибающий момент в вертикальной плоскости равен:

ОБЩИЙ СЛУЧАЙ РАСЧЕТА НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ (ПРИ ЛЮБЫХ ФОРМАХ СЕЧЕНИЯ, НАПРАВЛЕНИЯХ ДЕЙСТВИЯ ВНЕШНЕГО МОМЕНТА И ЛЮБОМ АРМИРОВАНИИ)

3.18 (3.28). Расчет нормальных сечений изгибаемого элемента в общем случае (черт. 10) выполняется из условия

M £ RbSb - SssiSsi,                                                            (60)

где M  - проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону сечения;

Sb         - статический момент площади сжатой зоны бетона относительно оси, параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр тяжести сечения наиболее растянутого стержня;

Ssi        - статический момент площади сечения i-го стержня продольной арматуры относительно указанной оси;

ssi        - напряжение в i-м стержне продольной арматуры.

Черт. 10. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси железобетонного элемента, в общем случае расчета по прочности

1-1 - плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента; 1 - точка приложения равнодействующих усилий в сжатой арматуре и в бетоне сжатой зоны; 2 - точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре

Высота сжатой зоны x и напряжения ssi определяются из совместного решения уравнений:

RbAb = SssiAsi,                                                           (61)

при xi £ xRi

                                       (62)

где h - см. п. 3.7;

при xel,i ³ xi > xRi

                                          (63)

при xi > xel,i

                                                (64)

Для продольной арматуры с физическим пределом текучести (см. п. 2.16) при xi > xRi используется только уравнение (64).

В формулах (61) - (64):

Ab  - площадь сжатой зоны бетона;

Asi  - площадь сечения i-го стержня продольной арматуры;

xi - относительная высота сжатой зоны, равная:

где   h0i  - расстояние от оси, проходящей через центр тяжести сечения рассматриваемого i-го стержня арматуры и параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону, до наиболее удаленной точки сжатой зоны сечения (см. черт. 10);

xRi, xel,I   - относительная высота сжатой зоны, отвечающая достижению в рассматриваемом стержне напряжений, соответственно равных Rsi и bRsi, значение xRi определяют по формуле (21) п. 3.6, значение xel,i - также по формуле (21), принимая

ssR = bRsi - sspi,                                                       (65)

здесь b  - коэффициент, принимаемый равным:

при механическом, а также автоматизированных электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения арматуры классов А-IV, А-V, А-VI

                                                 (66)

где ssp1i - определяется при gsp < 1,0 (см. п. 1.18) с учетом потерь по поз. 3 - 5 табл. 4;

ssc,u, w - см. п. 3.6;

при иных, кроме указанных выше, способах натяжения арматуры классов А-IV, А-V и А-VI, а также для арматуры классов В-II, Вр-II, К-7 и К-19 при любых способах натяжения b = 0,8.

Напряжения ssi, определенные по формуле (64), вводятся в расчет со своими знаками; при этом напряжения со знаком «плюс» означают растягивающие напряжения, а напряжения со знаком «минус» - сжимающие. Напряжения ssi принимаются не менее - Rsc (максимальное сжимающее напряжение) и не менее ssp - ssc,u.

Напряжение sspi в формуле (64) определяется при коэффициенте gsp < 1,0, если рассматриваемый стержень расположен в растянутой зоне, и gsp > 1,0, если стержень расположен в сжатой зоне.

Для определения положения границы сжатой зоны при косом изгибе (т.е. когда плоскость действия момента не перпендикулярна прямой, ограничивающей сжатую зону) кроме использования формул (61) - (64) требуется соблюдение условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил.

Если в сечении можно выявить характерную ось (например, ось симметрии или ось ребра Г-образного сечения), то при косом изгибе расчет рекомендуется производить в следующем порядке.

1. Провести две оси x и y соответственно параллельно и перпендикулярно указанной характерной оси через центр тяжести сечения наиболее растянутого стержня.

2. Подобрать последовательными приближениями положение прямой, ограничивающей сжатую зону, при постоянном угле ее наклона q так, чтобы удовлетворялось равенство (61) после подстановки в него значений ssi, определенных по формулам (62) - (64); при этом угол q в первом приближении принять равным углу наклона нулевой линии, определенному как для упругого материала.

3. Определить моменты внутренних сил в плоскости осей х и у соответственно Mx,u и My,u.

4. Если оба момента оказываются больше или меньше соответствующих составляющих внешнего момента (Mx и My), то прочность сечения считается соответственно обеспеченной или необеспеченной.

5. Если один из этих моментов (например, My,u) меньше соответствующей составляющей внешнего момента (My), а другой момент больше составляющей внешнего момента (т.е. Mx,u > Ms), то следует задаться другим углом q (большим, чем ранее принятый) и снова выполнить аналогичный расчет.

Примеры расчета

Пример 10. Дано: железобетонная шпала с размерами расчетного поперечного сечения по оси рельса - по черт. 11; бетон тяжелый класса В40 (Rb = 24 МПа при gb2 = 1,1); арматура из проволоки класса Вр-II, диаметром 3 мм (Rs = 1215 МПа); предварительное напряжение арматуры при gsp < 1 ssp = 975 МПа; изгибающий момент в расчетном сечении M = 26 кН×м.

Требуется проверить шпалу на прочность.

Черт. 11. К примеру расчета 10

Расчет. В связи с распределенным характером расположения арматуры по сечению расчет производим по общему случаю согласно п. 3.18.

По формуле (21) п. 3.6 определяем значения xR и xel. Для этого вычислим w = 0,85 - 0,008Rb = 0,85 - 0,008×24 = 0,658. Поскольку арматура проволочная, принимаем Dssp = 0 и b = 0,8, ssc,u = 400 МПа (так как gb2 = 1,1).

Значение ssR равно:

при вычислении xR

ssR = Rs + 400 - ssp = 1215 + 400 - 975 = 640 МПа;

при вычислении xel

ssR = bRs - ssp = 0,8×1215 - 975 = -3 МПа.

Отсюда имеем:

Задавшись высотой сжатой зоны x, определим напряжение ssi каждого горизонтального ряда спаренных проволок по формулам (62) - (64):

при xi £ xR

при xel ³ xi > xR

при xi > xel

Затем определим сумму усилий во всех рядах проволок SssiAsi, где Asi принимается равной площади сечения арматуры в одном i-м ряду, параллельном нейтральной оси.

В первом приближении значение x определим из уравнения (61), принимая среднее напряжение в арматуре равным 0,9Rs = 0,9×1215 = 1093 МПа;

SAsi = 367 мм2 (52 Æ 3),

отсюда

Поскольку сжатая зона имеет трапециевидную форму, высоту сжатой зоны x определим из уравнения (см. черт. 11)

откуда

Вычисления приводим в табличной форме (табл. 28а).

Таблица 28а

Номера рядов проволок i

Площадь сечения i-го ряда проволок Asi, мм2

h0i, мм

x = 87,5 мм

x = 76 мм

ssiAsi(h01 - h0i), Н×мм

ssi, МПа

ssiAsi, Н

ssi, МПа

ssiAsi, Н

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

1

28,3 (4 Æ 3)

155

0,565

1070

30300

0,49

1145

32400

0×106

2

84,3 (12 Æ 3)

140

0,625

1010

85200

0,536

1099

92600

1,39×106

3

84,3 (12 Æ 3)

125

0,70

916

77200

0,608

1026

84650

2,595×106

4

56,5 (8 Æ 3)

110

0,795

804

45400

0,691

929

52500

2,36×106

5

56,5 (8 Æ 3)

95

0,922

690

39000

0,80

799

45100

2,705×106

6

56,5 (8 Æ 3)

80

1,093

579

32700

0,95

669

37800

2,84×106

SssiAsi = 309800 Н

SssiAsi = 347000 Н

SssiSsi = 11,9×106 Н×м

Исходя из вычисленного значения SssiAsi (с учетом x = 87,5 мм), вновь определяем:

т.е. значение х в первом приближении принято завышенным.

Во втором приближении значением принимаем равным 76 мм и производим аналогичный расчет (см. табл. 28а):

т.е. значение x = 76 мм принято правильно.

Определим статический момент сжатой зоны бетона в виде трапеции относительно нижнего ряда проволок Sb. Ширина сечения по границе сжатой зоны равна:

b2 = 167 + 2×0,267×76 = 208 мм; b1 = 167 мм.

Тогда

Момент усилия в арматуре относительно центра тяжести нижнего ряда проволок определим по формуле

SssiSsi = SssiAsi(h01 - hoi).

Вычисление SssiSsi приведено в табл. 28а.

Проверяем условие (60):

RbSb - SssiSsi = 24×1,65×106 - 11,9×106 = 27,7×106 Н×мм = 27,7 кН×м > M = 26 кН×м,

т.е. прочность шпалы обеспечена.

РАСЧЕТ СЕЧЕНИЙ, НАКЛОННЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА

3.19 (3.29). Расчет элементов по наклонным сечениям должен производиться для обеспечения прочности:

на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами - согласно п. 3.21;

на действие поперечной силы по наклонной трещине для элементов с поперечной арматурой - согласно пп. 3.22 - 3.29, для элементов без поперечной арматуры - согласно п. 3.30;

на действие изгибающего момента по наклонной трещине - согласно пп. 3.31 - 3.34.

Расчет элементов с поперечной арматурой на действие поперечной силы, согласно пп. 3.22 - 3.29, не производится, если выполняются условия прочности п. 3.30. При соблюдении этих условий поперечная арматура определяется конструктивными требованиями (см. пп. 5.41 и 5.42).

Примечание. В настоящем Пособии под поперечной арматурой имеются в виду хомуты и отогнутые стержни (отгибы). Термин «хомуты» включает в себя поперечные стержни сварных каркасов и хомуты вязаных каркасов.

3.20. Расстояния между хомутами s, между опорой и концом отгиба, ближайшего к опоре, s1, а также между концом предыдущего и началом последующего отгиба s2 (черт. 12) должны быть не более величины

                                                (67)

где jn  - см. п. 3.22;

jb4 - см. табл. 29.

Кроме того, эти расстояния должны удовлетворять конструктивным требованиям пп. 5.42 и 5.44.

Черт. 12. Расстояния между хомутами и отгибами

РАСЧЕТ НА ДЕЙСТВИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ СИЛЫ ПО НАКЛОННОЙ СЖАТОЙ ПОЛОСЕ

3.21 (3.30). Расчет элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия

Q £ 0,3jw1jb1Rbbh0,                                                        (68)

где Q   - поперечная сила, принимаемая на расстоянии от опоры не менее h0;

jw1 - коэффициент, учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, и определяемый по формуле

jw1 = 1 + 5amw,                                                           (69)

но не более 1,3;

jb1 - коэффициент, определяемый по формуле

jb1 = 1 - bRb,                                                        (70)

b  - коэффициент, принимаемый равным для бетона:

тяжелого и мелкозернистого           0,01

легкого                                               0,02

Rb  -             в МПа.

При линейном изменении ширины b по высоте в расчет [в формулы (67), (68) и последующие] вводится ширина сечения на уровне середины высоты сечения без учета полок.

РАСЧЕТ НА ДЕЙСТВИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ СИЛЫ ПО НАКЛОННОЙ ТРЕЩИНЕ

Элементы постоянной высоты, армированные хомутами без отгибов

3.22. Проверка прочности наклонного сечения на действие поперечной силы по наклонной трещине (черт. 13) производится из условия

Q £ Qb + qswc0,                                                        (71)

где Q   - поперечная сила от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения; при вертикальной нагрузке, приложенной к верхней грани элемента, значение Q принимается в нормальном сечении, проходящем через наиболее удаленный от опоры конец наклонного сечения; при нагрузке, приложенной к нижней грани элемента или в пределах высоты его сечения, также допускается значение Q принимать в наиболее удаленном от опоры конце наклонного сечения, если хомуты, установленные на действие отрыва1, не учитываются в данном расчете; при этом следует учитывать возможность отсутствия временной нагрузки на участке в пределах наклонного сечения;

1 Расчет на отрыв производится согласно п. 3.97 «Пособия по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры» (М., ЦИТП Госстроя СССР, 1986).

Черт. 13. Схема усилий в наклонном сечении элемента, армированного хомутами без отгибов, при расчете его на действие поперечной силы

Qb  - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном и равное:

                                                            (72)

Здесь

Mb = jb2(1 + jf + jn)Rbtbh02;                                             (73)

jb2 - коэффициент, учитывающий вид бетона и определяемый по табл. 29;

jf - коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок и определяемый по формуле

 но не более 0,5;                           (74)

при этом величина (b¢f - b) принимается не более 3h¢f, учет полок производится, если поперечная арматура в ребре заанкерена в полке, где расположена поперечная арматура, соединяющая свесы полки с ребром;

jn  - коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения арматуры растянутой зоны и определяемый по формуле

                                               (75)

где   P  = sspAsp - ssAs; суммарный коэффициент 1 + jf + jn принимается не более 1,5;

c  - длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента.

Таблица 29

Бетон

Коэффициенты

jb2

jb3

jb4

Тяжелый

2,00

0,6

1,5

Мелкозернистый

1,70

0,5

1,2

Легкий при марке по средней плотности:

D1900 и более

1,90

0,5

1,2

D1800 и менее при мелком заполнителе:

плотном

1,75

0,4

1,0

пористом

1,50

0,4

1,0

Значение Qb принимается не менее

Qb,min = jb3(1 + jf + jn)Rbtbh0 (jb3 - см. табл. 29);

qsw   - усилие в хомутах на единицу длины элемента в пределах наклонного сечения, определяемое по формуле

                                                      (76)

c0 - длина проекции наклонной трещины на продольную ось элемента, принимаемая равной:

                                                         (77)

но не более с и не более 2h0, а также не менее h0, если c > h0.

При этом для хомутов, устанавливаемых по расчету (т.е. когда не выполняются условия п. 3.30), должно удовлетворяться условие

                                                      (78)

Разрешается не выполнять условие (78), если в формуле (73) учитывать такое уменьшенное значение Rbtb, при котором условие (78) превращается в равенство, т.е. если принимать Mb = 2h02qswφb2/φb3; в этом случае всегда c0 = 2h0, но не более c.

При проверке условия (71) в общем случае задаются рядом наклонных сечений при различных значениях c, не превышающих расстояния от опоры до сечения с максимальным изгибающим моментом, а также значения (jb2/jb3)h0.

При действии на элемент сосредоточенных сил значения с принимаются равными расстояниям от опоры до точек приложения этих сил (черт. 14).

Черт. 14. Расположение невыгоднейших наклонных сечений при действии на элемент сосредоточенных и прерывистых нагрузок

1-1 и 2-2 - наклонные сечения, проверяемые на действие соответственно сил Q1 и Q2

При расчете элемента на действие равномерно распределенной нагрузки q значение с принимается равным , а если q1 > 0,56qsw, следует также принимать c = , где значение q1 определяется следующим образом:

а) если равномерно распределенная нагрузка q всегда сплошная - q1 = q;

б) если нагрузка q включает в себя временную эквивалентную равномерно распределенную нагрузку v (т.е. временная нагрузка несплошная, а эпюра моментов M от принятой в расчете нагрузки v всегда огибает эпюру M от любой фактической временной нагрузки) - q1 = g + v/2 (g - постоянная сплошная нагрузка).

При этом значение Q принимается равным Qmax - q1c (Qmax - поперечная сила в опорном сечении).

3.23. Определение требуемой интенсивности хомутов, выражаемой через qsw (см. п. 3.22), производится следующим образом:

а) при действии на элемент сосредоточенных сил, располагаемых на расстояниях ci от опоры, для каждого наклонного сечения с длиной проекции ci, не превышающей расстояния до сечения с максимальным изгибающим моментом, значение qsw определяется в зависимости от коэффициента  (где Qbi - см. п. 3.22) по одной из следующих формул:

при       

                                                (79)

  "          

                                                    (80)

  "          

                                               (81)

  "          

                                                     (82)

(здесь h0 принимается не более сi).

Окончательно принимается наибольшее значение qsw(i).

В формулах (79) - (82):

Qi - поперечная сила в нормальном сечении, расположенном на расстоянии сi от опоры;

c0 - принимается равным ci, но не более 2h0;

б) при действии на элемент только равномерно распределенной нагрузки q требуемая интенсивность хомутов определяется по формулам:

при

                                              (83)

при

                                          (84)

в обоих случаях qsw принимается не менее

при

                                             (85)

В случае, если полученное значение qsw не удовлетворяет условию (78), следует снова вычислить qsw по формуле

где            

Qmax - поперечная сила в опорном сечении;

Mb, q1, jb2, jb3  - см. п. 3.22.

3.24. При уменьшении интенсивности хомутов от опоры к пролету с qsw1 на qsw2 (например, увеличением шага хомутов) следует проверить условие (71) при значениях с, превышающих l1 - длину участка элемента с интенсивностью хомутов qsw1 (черт. 15). При этом выражение qswc0 заменяется:

при     c - l1 < c01                      на      qsw1c01 - (qsw1 - qsw2)(c - l1);

   "       c02 > c - l1 ³ c01             "       qsw2(c - l1);

   "       c - l1 ³ c02                        "       qsw2c02,

где значения c01 и c02 определяются по формуле (77) при qsw, соответственно равном qsw1 и qsw2.

Черт. 15. Изменение интенсивности хомутов в пределах наклонного сечения

При действии на элемент равномерно распределенной нагрузки длина участка l1 с интенсивностью qsw1 определяется следующим образом:

при q1 > qsw1 - qsw2                                        

где  но не более

при q1 £ qsw1 - qsw2                                        

Здесь q1 - см. п. 3.22.

Если для интенсивности qsw2 не выполняется условие (78), длина l1 вычисляется при скорректированных значениях Mb = 2h02qsw2jb2/jb3 и Qb,min = 2h0qsw2; при этом выражение (Qb,min + qsw2c01) принимается не менее нескорректированного значения Qb,min.

Элементы постоянной высоты, армированные отгибами

3.25. Проверка прочности наклонного сечения на действие поперечной силы для элемента с отгибами производится из условия (71) п. 3.22 с добавлением к правой части условия (71) значения

Qs,inc = As,incRswsinq,                                                (86)

где As,inc  - площадь сечения отгибов, пересекающих опасную наклонную трещину с длиной проекции c0;

q  - угол наклона отгибов к продольной оси элемента.

Значение c0 принимается равным длине участка элемента в пределах рассматриваемого наклонного сечения, для которого выражение qswc0 + Qs,inc + Mb/c0 принимает минимальное значение. Для этого рассматриваются участки от конца наклонного сечения или от конца отгиба в пределах длины c до начала отгиба, более близкого к опоре или до опоры (черт. 16), при этом длина участка принимается не более значения c0, определяемого по формуле (77).

Черт. 16. К определению наиболее опасной наклонной трещины для элементов с отгибами

1, 2, 3 - возможные наклонные трещины; 4-4 - рассматриваемое наклонное сечение

Наиболее опасная наклонная трещина на черт. 16 соответствует минимальному значению из следующих выражений:

qswc01 + RswAs,inc1sinq1 + Mb/c01;

qswc0 + RswAs,inc2sinq2 + Mb/c0 [здесь с0 - см. формулу (77)];

qswc03 + Mb/c03.

Значения c принимаются равными расстояниям от опоры до конца отгибов, а также до мест приложения сосредоточенных сил (см. черт. 16), кроме того, следует проверить наклонные сечения, заканчивающиеся на расстоянии c0, определяемом по формуле (77), от начала последнего и предпоследнего отгибов.

Элементы переменной высоты с поперечным армированием

3.26 (3.33). Расчет элементов с наклонными сжатыми гранями на действие поперечной силы производится согласно пп. 3.22, 3.24 и 3.25 с учетом указаний пп. 3.27 и 3.28, принимая в качестве рабочей высоты наибольшее значение h0 в пределах рассматриваемого наклонного сечения (черт. 17, а, в).

Расчет элементов с наклонными растянутыми гранями на действие поперечной силы допускается производить согласно пп. 3.22, 3.24 и 3.25, также принимая в качестве рабочей высоты наибольшее значение h0 в пределах наклонного сечения в растянутой зоне (черт. 17, б).

Черт. 17. Наклонные сечения элементов с переменной высотой сечения

а - балка с наклонной сжатой гранью; б - балка с наклонной растянутой гранью; в - консоль с наклонной сжатой гранью

3.27. Для балок без отгибов с высотой, равномерно увеличивающейся от опоры к пролету (черт. 17, а, б), рассчитываемых на действие равномерно распределенной нагрузки q, наклонное сечение проверяется из условия (71) п. 3.22 при невыгоднейшем значении c, определяемом следующим образом:

если выполняется условие

                                             (87)

значение c вычисляется по формуле

                                            (88)

если условие (87) не выполняется, значение c вычисляется по формуле

                                                     (89)

(при этом c0 = c),

а также, если qsw < Mbs/(4h20s), - по формуле

                                                (90)

(при этом c0 = 2h0),

где qinc   = jb2(1 + jfs + jns)Rbtbtg2b;

Mbs   - величина Mb, определяемая по формуле (73) как для опорного сечения балки с рабочей высотой h0s, без учета приопорного уширения;

b  - угол между сжатой и растянутой гранями балки;

jfs, jns - коэффициенты jf и jn при h0 = h0s.

Рабочая высота h0 при этом принимается равной h0 = h0s + c·tgb.

При уменьшении интенсивности хомутов от опоры к пролету следует проверить прочность наклонных сечений, заходящих в участок с меньшей интенсивностью хомутов, учитывая указания п. 3.24.

Участки балки с постоянным характером увеличения рабочей высоты h0 не должны быть менее принятого значения c.

При действии на балку сосредоточенных сил проверяются наклонные сечения при значениях c, принимаемых согласно п. 3.22, а также определяемых, если tgb > 0,1, по формуле (89) при q1 = 0.

3.28. Для консолей без отгибов с высотой, равномерно увеличивающейся от свободного конца к опоре (черт. 17, в), в общем случае следует проверить условие (71), задаваясь наклонными сечениями со значениями c, определяемыми по формуле (89) при q1 = 0 и принимаемыми не более расстояния от начала наклонного сечения в растянутой зоне до опоры. При этом за h0s и Q необходимо принимать соответственно рабочую высоту и поперечную силу в начале наклонного сечения в растянутой зоне. Кроме того, следует проверить наклонные сечения, проведенные до опоры, если при этом c0 < c.

При действии на консоль сосредоточенных или прерывистых нагрузок начала наклонных сечений располагают в растянутой зоне нормальных сечений, проходящих через концы площадок опирания этих нагрузок (черт. 17, в).

При действии равномерно распределенной нагрузки или нагрузки, линейно увеличивающейся к опоре, консоль рассчитывают так же, как элемент с постоянной высотой сечения, согласно п. 3.22, принимая рабочую высоту h0 в опорном сечении.

Элементы с поперечным армированием при косом изгибе

3.29. Расчет по поперечной силе элементов прямоугольного сечения, подвергающихся косому изгибу, производится из условия

                                               (91)

где     Qx, Qy  - составляющие поперечной силы, действующие соответственно в плоскости симметрии x и в нормальной к ней плоскости y в наиболее удаленном от опоры конце наклонного сечения;

Qbw(х), Qbw(y)   - предельные поперечные силы, которые могут быть восприняты наклонным сечением при действии их соответственно только в плоскости x и только в плоскости y, принимаемые равными правой части условия (71).

При действии на элемент равномерно распределенной нагрузки допускается определять значения c, согласно п. 3.22, независимо для каждой плоскости x и y.

Примечание. Отгибы при расчете на поперечную силу при косом изгибе не учитываются.

Элементы без поперечной арматуры

3.30 (3.32). Расчет элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы производится из условий:

а) Qmax £ 2,5Rbtbh0,                                                     (92)

где Qmax - максимальная поперечная сила у грани опоры;

б) Q £ Qb1,                                                                  (93)

где Q     - поперечная сила в конце наклонного сечения, начинающегося от опоры с длиной проекции с;

Qb1   - предельная поперечная сила, принимаемая равной Mb/c, где Mb1 = jb4(1 + jn)Rbtbh02,

но не менее                                        Qb,min = jb3(1 + jn)Rbtbh0,                                           (94)

[при этом c = (jb4/jb3)h0 » 2,5h0];

jb3, jb4  - см. табл. 29 п. 3.22;

jn  - см. п. 3.22;

при этом, если в пределах длины c не образуются нормальные трещины [т.е. если M < Mcrc, где Mcrc определяется по формуле (164) п. 4.2 с заменой Rbt,ser на Rbt], Qb1 принимается не менее

                                                      (95)

где Sred  - статический момент части приведенного сечения, расположенной по одну сторону от оси, проходящей через центр тяжести сечения, относительно этой оси;

txy,crc  - касательное напряжение на уровне центра тяжести приведенного сечения, соответствующее образованию наклонных трещин и определяемое из уравнения (183) п. 4.9 с заменой Rbt,ser на Rbt и Rb,ser на Rb; допускается значение txy,crc = tRbt определять без учета напряжения sy с помощью графика на черт. 18.

График зависимости t = f(s)

¾¾¾ для тяжелого бетона; - - - - - для мелкозернистого и легкого бетонов

При действии на элемент сосредоточенных или прерывистых нагрузок значения c при проверке условия (93) принимаются равными расстояниям от опоры до начала площадок опирания этих нагрузок (см. черт. 14).

При расчете элемента на действие равномерно распределенной нагрузки значение c принимается равным Mb1/Qcrc (при этом Qb1 = Qcrc), а также равным длине приопорного участка l1, где не образуются нормальные трещины (при этом, если l1 > 2,5h0, то Qb1 = Qb,min). В обоих случаях принимается Q = Qmax - q1c (где q1 - см. п. 3.22).

РАСЧЕТ НАКЛОННЫХ СЕЧЕНИЙ НА ДЕЙСТВИЕ ИЗГИБАЮЩЕГО МОМЕНТА

3.31 (3.35). Расчет элементов на действие изгибающего момента для обеспечения прочности по наклонной трещине (черт. 19) должен производиться из условия

M £ (RsAsp + RsAs)zs + SRswAswzsw + SRswAs,inczs,inc,                                 (96)

где             M - момент от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной плоскости действия момента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне (черт. 20);

SRswAswzsw,

SRswAs,inczs,inc - суммы моментов относительной той же оси соответственно от усилий в хомутах и в отгибах, пересекающих растянутую зону наклонного сечения;

zs, zsw, zs,inc - расстояния от плоскостей расположения соответственно продольной арматуры, хомутов и отгибов до указанной выше оси.

Черт. 19. Схема усилий в наклонном сечении при расчете по прочности на действие изгибающего момента

Черт. 20. Определение расчетного значения момента при расчете наклонного сечения

а - для свободно опертой балки; б - для консоли

Высота сжатой зоны наклонного сечения, измеренная по нормали к продольной оси элемента, определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на продольную ось элемента согласно пп. 3.9 и 3.13. При этом принимается gs6 = 1,0, а в случае наличия в элементе отгибов в числителе выражения для x добавляется выражение SRsAs,inccosq (где q - угол наклона отгибов к продольной оси элемента).

Величину zs допускается принимать равной h0 - 0,5x, но не более h0 - a', если значение x вычислено с учетом сжатой арматуры.

Величина SRswAswzsw при хомутах постоянной интенсивности определяется по формуле

SRswAswzsw = 0,5qswc2,                                                 (97)

где qsw   - см. п. 3.22;

c  - длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента, измеренная между точками приложения равнодействующих усилий в растянутой арматуре и в сжатой зоне (см. п. 3.33).

Величина zs,inc для каждой плоскости отгибов определяется по формуле

zs,inc = zscosq + (c - a)sinq,                                                 (98)

где a - расстояние от начала наклонного сечения до начала отгиба в растянутой зоне (см. черт. 19).

3.32. Расчет наклонных сечений на действие момента производится у грани крайней свободной опоры балок и у свободного конца консолей при отсутствии у продольной арматуры специальных анкеров, а также в местах обрыва или отгиба продольной арматуры в пролете.

Кроме того, расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах резкого изменения конфигурации элементов (подрезки, узлы и т.п.).

Если наклонное сечение пересекает в растянутой зоне напрягаемую арматуру без анкеров на длине зоны передачи напряжений (см. п. 2.26) или ненапрягаемую арматуру без анкеров на длине зоны анкеровки (см. п. 5.32), значение расчетного сопротивления Rs соответствующей арматуры снижается путем умножения его на коэффициент условий работы gs3, определяемый согласно поз. 3 табл. 23.

Расчет наклонных сечений на действие момента не производится, если выполняются условия п. 3.30.

3.33. Для свободно опертых балок невыгоднейшее наклонное сечение начинается от грани опоры и имеет длину проекции c при постоянной высоте сечения, равную:

                                               (99)

и принимаемую не более l1 - длины приопорного участка, на котором Q ³ Qcrc (см. п. 3.30) или, если на нем образуются нормальные трещины, Q ³ Qb1.

В формуле (99):

Q - поперечная сила в опорном сечении;

Fi, q  - сосредоточенная и равномерно распределенная нагрузки в пределах наклонного сечения;

qsw - см. формулу (76) п. 3.22;

q  - угол наклона отгибов к продольной оси элемента.

Если значение c, определенное с учетом сосредоточенной силы Fi, оказывается меньше расстояния от грани опоры до этой силы Fi, а определенное без учета силы Fi - больше этого расстояния, то за значение c следует принимать расстояние до силы Fi.

Если в пределах длины c хомуты изменяют свою интенсивность с qsw1 у начала наклонного сечения на qsw2, то значение c определяется по формуле (99) при qsw = qsw2 и при уменьшении числителя на величину (qsw1 - qsw2)l1, где l1 - длина участка с интенсивностью хомутов qsw1.

Для балок, нагруженных равномерно распределенной нагрузкой q с постоянной интенсивностью хомутов без отгибов, условие (96) можно заменить условием

                                   (100)

где M0   - момент в сечении по грани опоры;

Q   - поперечная сила в опорном сечении.

Для консолей, нагруженных сосредоточенными силами, невыгоднейшее наклонное сечение начинается от мест приложения сосредоточенных сил вблизи свободного конца и имеет длину проекции c для консолей с постоянной высотой сечения, равную:

                                               (101)

но не более расстояния от начала наклонного сечения до опоры. Здесь Q1 - поперечная сила в начале наклонного сечения.

Для консолей, нагруженных только равномерно распределенной нагрузкой q, невыгоднейшее наклонное сечение заканчивается в опорном сечении и имеет длину проекции c, равную:

                                           (102)

При этом, если c < l - lan или c < l - lp, то в формуле (102) принимается соответственно RsAs = 0 или RsAsp = 0.

В формуле (102):

Asp, As  - площади сечения арматуры, доводимой до свободного конца;

lp, lan  - длины зоны передачи напряжений и зоны анкеровки (см. пп. 2.26 и 5.32);

zs  - определяется для опорного сечения.

Для элементов с высотой сечения, увеличивающейся с увеличением изгибающего момента, при определении длины проекции невыгоднейшего сечения по формуле (99) или (101) числители этих формул уменьшаются на величину (RsAsp + RsAs)tgb при наклонной сжатой грани и на величину (RsAsp + RsAs)sinb при наклонной растянутой грани, где b - угол наклона грани к горизонтали.

3.34. Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента начало отгиба в растянутой зоне должно отстоять от нормального сечения, в котором отгибаемый стержень полностью используется по моменту, не менее чем на h0/2, а конец отгиба должен быть расположен не ближе того нормального сечения, в котором отгиб по расчету не требуется.

Примеры расчета

Пример 11. Дано: железобетонная плита перекрытия с размерами поперечного сечения по черт. 21; бетон тяжелый класса В25 (Rb = 13 МПа, Rbt = 0,95 МПа с учетом gb2 = 0,9, Eb = 27×103 МПа); ребро плиты армировано плоским каркасом с поперечными стержнями из арматуры класса Вр-I, диаметром 5 мм (Asw = 19,6 мм2, Rsw = 260 МПа, Es = 17×104 МПа), шагом s = 150 мм; усилие обжатия от растянутой продольной арматуры P = 130 кН; временная эквивалентная нагрузка v = 19 кН/м, нагрузка от собственного веса плиты и пола g = 4 кН/м; поперечная сила на опоре Qmax = 62 кН.

Черт. 21. К примеру расчета 11

Требуется проверить прочность по наклонной полосе ребра плиты между наклонными трещинами, а также прочность наклонных сечений по поперечной силе.

Расчет. h0 = 400 - 40 = 360 мм. Прочность бетона ребра плиты проверяем из условия (68).

Определим коэффициенты jw1 и jb1:

отсюда jw1 = 1 + 5amw = 1 + 5×6,3×0,00154 = 1,0485 < 1,3; jb1 = 1 - bRb = 1 - 0,01×13 = 0,87.

Тогда 0,3jw1jb1Rbbh0 = 0,3×1,0485×0,87×13×85×360 = 108700 Н > Qmax = 62 кН, т.е. прочность бетона ребра плиты обеспечена.

Прочность наклонного сечения по поперечной силе проверяем из условия (71) п. 3.22.

Определим величины Mb и qsw:

jb2 = 2 (см. табл. 29).

Так как b¢f - b = 725 - 85 = 640 мм > 3h¢f = 3·50 = 150 мм, принимаем b¢f - b = 150 мм.

Тогда

Поскольку 1 + jf + jn = 1 + 0,184 + 0,447 > 1,5, принимаем 1 + jf + jn = 1,5;

Mb = jb2(1 + jf + jn)Rbtbh02 = 2×1,5×0,95×85×3602 = 31,3´106 Н×мм = 31,3 кН×м;

Проверим условие (78):

Qb,min = jb3(1 + jf + jn)Rbtbh0 = 0,6×1,5×0,95×85×360 = 26163 Н (где jb3 = 0,6, см. табл. 29);

т.е. условие (78) не выполняется;

следовательно, корректируем значение Mb:

Mb = 2h02qswjb2/jb3 = 2×3602×34·2/0,6 = 29,38×106 Н×мм = 29,4 кН×м и принимаем c0 = 2h0 = 2×360 = 720 мм.

Определим длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c:

q1 = g + v/2 = 4 + 19/2 = 13,5 кН/м (Н/мм).

Так как 0,56qsw = 0,56×34 = 19 Н/мм > q1 = 13,5 Н/мм, значение c равно:

Поскольку (jb2/jb3)h0 = (2/0,6)0,36 = 1,2 м < c = 1,475 м, принимаем c = 1,2 м и Qb = Qb,min = 26,16 кН.

Проверяем условие (71), принимая Q в конце наклонного сечения, т.е. Q = Qmax - q1c = 62 - 13,3·1,2 = 45,8 кН;

Qb + qswc0 = 26,46 + 34·0,72 = 50,6 кН > Q = 45,8 кН,

т.е. прочность наклонного сечения обеспечена.

При этом

и, кроме того, s < h/2 = 400/2 = 200 мм, т.е. требования пп. 3.21 и 5.42 выполнены.

Пример 12. Дано: свободно опертый железобетонный ригель перекрытия пролетом l = 8,3 м нагружен равномерно распределенной нагрузкой: временной эквивалентной v = 114 кН/м и постоянной g = 46 кН/м; размеры поперечного сечения: b = 300 мм, h = 800 мм, h0 = 700 мм; бетон тяжелый класса В30 (Rb = 15,5 МПа, Rbt = 1,1 МПа с учетом gb2 = 0,9); хомуты сварные из арматуры класса А-III (Rsw = 290 МПа); усилие предварительного обжатия P = 1600 кН.

Требуется определить диаметр и шаг хомутов у опоры, а также выяснить, на каком расстоянии от опоры и как может быть увеличен их шаг.

Расчет. Наибольшая поперечная сила в опорном сечении равна:

где q = v + g = 114 + 46 = 160 кН/м.

Определим требуемую интенсивность хомутов приопорного участка согласно п. 3.23б.

Поскольку  то принимаем jn = 0,5.

Из формулы (73) при jf = 0 и jb2 = 2 (см. табл. 29) получаем:

Mb = jb2(1 + jn)Rbtbh02 = 2×1,5×1,1×300×7002 = 485·106 H×мм = 485 кН×м;

q1 = g + v/2 = 46 + 114 / 2 = 103 кН/м (Н/мм);

Так как Qb1/0,6 = 447/0,6 = 745 кН > Qmax = 664 кН, интенсивность хомутов определяется по формуле

При этом  следовательно, принимаем qsw = 155 Н/мм.

Согласно п. 5.42, шаг у опоры должен быть не более 1/3h = 800/3 = 267 мм и не более 500 мм, а в пролете - не более 3/4h = 600 мм и не более 500 мм. Максимально допустимый шаг у опоры, согласно формуле (67), равен:

Принимаем шаг хомутов у опоры s1 = 250 мм, а в пролете - s2 = 2s1 = 500 мм.

Отсюда Asw = qsws/Rsw = 155·250/290 = 134 мм2.

Принимаем в поперечном сечении два хомута диаметром 10 мм (Asw = 157 мм2).

Тогда

qsw2 = 0,5qsw1 = 91 Н/мм.

Длину участка с наибольшей интенсивностью хомутов qsw1 определяем согласно п. 3.24.

Так как qsw1 - qsw2 = 182 - 91 = 91 Н/мм < q1 = 103 Н/мм, значение c равно:

Принимаем c = 2,33 м.

По формуле (77) при qsw = qsw1 = 182 Н/м вычисляем c01:

Тогда

Принимаем длину участка с шагом хомутов s = 250 мм не менее 2,08 м.

Пример 13. Дано: железобетонная балка покрытия, нагруженная сосредоточенными силами, как показано на черт. 22, а; размеры поперечного сечения - по черт. 22, б; бетон тяжелый класса В50 (Rbt = 1,4 МПа при gb2 = 0,9); хомуты из арматуры класса А-III (Rsw = 285 МПа); усилие предварительного обжатия P = 640 кН.

Черт. 22. К примеру расчета 13

Требуется определить диаметр и шаг хомутов, а также выяснить, на каком расстоянии и как может быть увеличен их шаг.

Расчет. Сначала определим, согласно п. 3.22, величину Mb:

jb2 = 2 (см. табл. 29); h'f = 150 + 100/2 = 200 мм (см. черт. 22, б);

b¢f - b = 280 - 80 = 200 мм < 3h¢f; h0 = 890 - 90 = 800 мм;

Принимаем jn = 0,5.

Поскольку 1 + jf + jn > 1,5, принимаем 1 + jf + jn = 1,5, Mb = jb2(1 + jf + jn)Rbtbh02 = 2×1,5×1,4×80×8002 = 215×106 Н×мм = 215 кН×м.

Определим требуемую интенсивность хомутов согласно п. 3.23а, принимая длину проекции наклонного сечения с равной расстоянию от опоры до первого груза - c1 = 1,3 м.

Поперечная сила на расстоянии c1 от опоры равна Q1 = 288,6 кН (см. черт. 22, a).

Из формулы (72) имеем

Qb1 = Mb/c1 = 215/1,3 = 164,5 кН > Qb,min = jb3(1 + jf + jn)Rbtbh0 = 0,6×1,5×1,4×80×800 = 80,64 кН.

Тогда

Поскольку c1 = 1,3 м < 2h0 = 2×0,8 = 1,6 м, принимаем c0 = c1 = 1,3 м;

Так как x01 = 0,396 < x1 = 0,75 < c1/c0 = 1, значения qsw(1) определяем по формуле (80):

Определим qsw(2) при значении c, равном расстоянию от опоры до второго груза, c2 = 2,8 м:

Принимаем Qb2 = 80,64 кН.

Соответствующая поперечная сила равна Q2 = 205,2 кН.

Поскольку c2 = 2,8 м > 2h0 = 1,6 м, принимаем c0 = 2h0 = 1,6 м;

Следовательно, значение qsw(2) определяем по формуле (80):

Принимаем максимальное значение qsw = qsw(1) = 94,8 кНм.

Согласно п. 5.42, шаг s1 у опоры должен быть не более 1/3h = 890/3 = 297 мм и не более 500 мм, а в пролете - не более 3/4h = 3/4·890 = 667 мм и не более 500 мм. Максимально допустимый шаг у опоры, согласно формуле (67), равен:

smах = jb4(1 + jn)Rbtbh02/Qmax = 1,5×1,5×1,4×80×8002/294,6×103 = 547 мм.

Принимаем шаг хомутов у опоры s1 = 150 мм, а в пролете - s2 = 2s1 = 300 мм.

Отсюда

Принимаем одноветвевые хомуты диаметром 8 мм (Asw = 50,3 мм2).

Длину участка с шагом s1 определяем из условия обеспечения прочности согласно п. 3.24.

При этом  qsw2 = 0,5qsw1 = 47,8 Н/мм; qsw1 - qsw2 = qsw2 = 47,8 Н/мм.

Зададим длину участка с шагом хомутов s1 = 150 мм равной расстоянию от опоры до второго груза l1 = 2,8 м и проверим условие (71) при значении c, равном расстоянию от опоры до третьего груза: c = 4,3 м > l1.

Значение c01 определим по формуле (77) при qsw = qsw1 = 95,6 кН/м:

Так как с01 = 1,5 м = c - l1 = 4,3 - 2,8 = 1,5 м, выражение qswc0 заменим выражением qsw2(c - l1) = 47,6×1,5 = 71,4 кН.

Qb = Mb/c = 215/4,3 = 50 кН < Qb,min = 80,64 кН.

Принимаем Qb = Qb,min = 80,64 кН.

Соответствующая поперечная сила равна Q3 = 121,8 кН (см. черт. 22, a).

Qb + qswc0 = 80,64 + 71,4 = 152,04 кН > Q3 = 121,8 кН,

т.е. прочность наклонного сечения обеспечена.

Таким образом, длину участка с шагом хомутов s1 = 150 мм принимаем равной l1 = 2,8 м.

Пример 14. Дано: плита перекрытия с растянутой гранью, наклонной к горизонтали, с размерами по черт. 23; бетон тяжелый класса В40 (Rbt = 1,25 МПа с учетом gb2 = 0,9); хомуты вертикальные класса А-III, диаметром 8 мм (Rsw = 285 МПа, Asw = 50,3 мм2) и шагом s = 100 мм; усилие предварительного обжатия P = 980 кН; временная эквивалентная нагрузка v = 24,2 кН/м; постоянная нагрузка g = 7,8 кН/м; поперечная сила на опоре 186 кН.

Требуется проверить прочность наклонного сечения по поперечной силе.

Черт. 23. К примеру расчета 14

Расчет ведем согласно п. 3.27.

Из черт. 23 имеем h0s = 300 - 75 = 225 мм. Размер b принимаем на уровне середины высоты опорного сечения:

Определим для опорного сечения величины jfs, jns и Mbs по формулам (74), (75), (73):

b'f - b = 3h¢f = 3·60 = 180 мм;

Принимаем 1 + jfs + jns = 1,5; jb2 = 2 (см. табл. 29);

Mbs = jb2(1 + jfs + jns)Rbtbh20s = 2×1,5×1,25×233×2252 = 44,2·106 Н×мм.

Определим величины qsw и qinc, принимая tgb = tgb1 = 0,0815:

qinc = jb2(1 + jfs + jns)Rbtbtg2b = 2×1,5×1,25×233×0,08152 = 5,8 Н/мм;

q1 = g + v/2 = 7,8 + 24,2/2 = 19,9 кН/м (Н/мм).

Проверим условие (87):

0,56qsw - 2,5  = 0,56×143,3 - 2,5  = 21,1 Н/мм > q1 = 19,9 Н/мм.

Условие (87) выполняется, и, следовательно, невыгоднейшее значение c определяем по формуле (88):

Рабочая высота поперечного сечения на расстоянии c = 901 мм от опоры равна:

h0 = h0s + c·tgb = 225 + 901×0,0815 = 298мм,

а ширина ребра на уровне середины высоты h = 298 + 75 = 373 мм равна

Поскольку (jb2/jb3)h0 = (2/0,6)298 = 993 мм > c = 901 мм, оставляем c = 901 мм.

Определим соответствующее значение Mb, принимая 1 + jf + jn = 1,5:

Mb = 2×1,5×1,25×226×2982 = 75,2×106 H×мм.

Значение c0 равно:

Принимаем c0 = 596 мм.

Проверяем условие (71), принимая поперечную силу в конце наклонного сечения равной Q = Qmax - q1c = 186 - 19,9×0,901 = 168,1 кН:

Qb + qswc0 = 83,5 + 143,3×0,596 = 168,9 кН > Q = 168,1 кН,

т.е. прочность наклонного сечения обеспечена.

Пример 15. Дано: железобетонная двускатная балка покрытия с размерами по черт. 24 загружена сосредоточенными силами от плит покрытия и подвесных кранов, как показано на черт. 24, б; бетон тяжелый класса В40 (Rbt = 1,55 МПа при gb2 = 1,1); хомуты двухветвевые из арматуры класса А-III, диаметром 10 мм (Rsw = 290 МПа, Asw = 101 мм2) и шагом s = 150 мм; усилие предварительного натяжения P = 1220 кН.

Требуется проверить прочность наклонных сечений по поперечной силе.

Черт. 24. К примеру расчета 15

Расчет ведем согласно п. 3.26. Проверим прочность наклонного сечения с длиной проекции, равной расстоянию от опоры до первого груза - c1 = 1,35 м.

Рабочая высота поперечного сечения в конце наклонного сечения равна:

h0 = 800 - 80 + 1350/12 = 832 мм.

Определим значение Mb согласно п. 3.22:

jb2 = 2 (см. табл. 29); h¢f = 160 + 50/2 = 185 мм;

b¢f - b = 400 - 80 = 320 мм < 3h¢f = 3·185 = 555 мм;

Принимаем jf = 0,5;

Принимаем jn = 0,5.

Поскольку 1 + jf + jn > 1,5, принимаем 1 + jf + jn = 1,5;

Mb = jb2(1 + jf + jn)Rbtbh02 = 2×1,5×1,55×80×8322 = 257×106 Н×мм = 257 кН×м.

Значение qsw равно:

По формуле (77) определим длину проекции наклонной трещины:

Так как с01 = 0,921 м < с1 = 1,35 м и с01 < 2h0 = 2×0,832 = 1,664 м, оставляем c01 = 0,921 м.

Проверим условие (72), приняв Q в месте первого груза - Q1 = 445 кН:

Qb + qswc01 = 190,4 + 303×0,91 = 470 кН > Q1 = 445 кН,

т.е. прочность этого наклонного сечения обеспечена.

Аналогично проверим прочность наклонного сечения с длиной проекции, равной расстоянию от опоры до второго груза - с2 = 2,85 м:

h0 = 720 + 2850/12 = 957 мм.

Поскольку (jb2/jb3)h0 = (2/0,6)0,957 = 3,19 м > с2 = 2,85 м, оставляем c2 = 2,85 м.

1 + jfs + jns = 1,5;

Mb = 2×1,5×1,55×80×9572 = 341×106 Н×мм;

c02 < 2h0 = 2×0,957 = 1,914 м.

Оставляем c02 = 1060 мм;

т.е. прочность этого наклонного сечения также обеспечена.

Пример 16. Дано: многопустотная плита перекрытия пролетом l = 5,85 м с поперечным сечением по черт. 25; бетон тяжелый класса В25 (Rbt = 0,95 МПа с учетом gb2 = 0,9, Eb = 27×103 МПа); усилие обжатия от каждого растянутого стержня P = 69,2 кН; характеристики приведенного сечения шириной 0,2 м: площадь Ared = 24,7×103 мм2; момент инерции Ired = 183,3×106 мм4; расстояние от центра тяжести до растянутой грани y0 = 107 мм; временная эквивалентная нагрузка y = 12 кН/м2; нагрузка от собственного веса плиты и пола g = 6 кН/м2.

Требуется выяснить, необходима ли в плите поперечная арматура.

Черт. 25. К примеру расчета 16

Расчет. Проверим условия прочности согласно п. 3.30:

h0 = 220 - 20 = 200 мм.

Расчет ведем для ширины плиты, равной расстоянию между центрами круглых отверстий, т.е. b¢f = 200 мм, b = 40 мм.

Тогда

q = (6 + 12)0,2 = 3,6 кН/м = 3,6 Н/мм;

q1 = (6 + 12/2)0,2 = 2,4 кН/м = 2,4 Н/мм.

Поперечная сила в опорном сечении Qmax = ql/2 = 3,6·5,85/2 = 10,52 кН.

Проверим условие (92):

2,5Rbtbh0 = 2,5·0,95·40·200 = 19000 Н > Qmax = 10,52 кН,

т.е. условие (92) выполняется.

Проверим условие (93), принимая значение с равным Mb1/Qcrc и длине участка l1 без нормальных трещин. Для этого определим значение Mb1 и Qcrc, принимая

т.е. jn = 0,5 и jb4 = 1,5 (см. табл. 29).

Mb1 = jb4(1 + jn)Rbtbh02 = 1,5(1 + 0,5)0,95×40×2002 = 3,42×106 Н×мм.

Статический момент части сечения, расположенной выше оси, проходящей через центр тяжести, Sred равен:

где D = 160 мм (см. черт. 25).

Из графика на черт. 18

при

находим t = 1,99, т.е. txy,crc = tRbt = 1,99×0,95 = 1,89 МПа.

Тогда

Поскольку Qmax = 10,52 кН < Qcrc = 14,8 кН, прочность наклонного сечения с длиной проекции с = Mb1/Qcrc заведомо обеспечена.

Определим длину участка l1 без нормальных трещин, т.е. расстояние от опоры до нормального сечения, в котором

Определим момент Mcrc согласно п. 4.2, принимая в целях упрощения расчета Wpl = 1,5Wred и j = 0,8:

Wpl = 1,5×1,72×106 = 2,58×106 мм3;

e0 = y0 - a = 107 - 20 = 87 мм;

Mcrc = P(e0 + r) + RbtWpl = 69,2·103(87 + 55,7) + 0,95×2580×103 = 12,33×103 Н×мм.

Из вышеприведенного квадратного уравнения находим с = l1:

 
 = 1,622 м > 2,5h0 = 2,5×0,2 = 0,5 м.

Следовательно,

Qb1 = Qb,min = jb3(1 + jn)Rbtbh0 = 0,6×1,5×0,95×40×200 = 6840 H.

Поперечная сила в конце наклонного сечения равна:

Q = Qmax - q1c = 20,32 - 2,4×1,622 = 6,41 кН < Qb1 = 6,84 кН,

т.е. условие (93) выполнено. Следовательно, поперечную арматуру в плите можно не устанавливать.

Пример 17. Требуется по данным примера 11 проверить прочность наклонных сечений на действие изгибающего момента, принимая растянутую продольную арматуру ребра плиты в виде одного напрягаемого стержня класса А-V, диаметром 22 мм (Rs = 680 МПа, Asp = 380 мм2) и одного ненапрягаемого стержня класса Вр-I, диаметром 5 мм (Rs = 360 МПа, As = 19,6 мм2); оба стержня постоянных анкеров не имеют; передаточная прочность бетона Rbp = 15 МПа; предварительное напряжение стержня с учетом потерь от релаксации и от технологических анкеров ssp1 = 660 МПа (потери от температурного перепада, трения и деформации форм равны нулю); длина площадки опирания lsup = 150 мм; характеристики приведенного сечения: площадь Ared = 68800 мм2, момент инерции Ired = 1125×106 мм4, расстояние от центра тяжести до растянутой грани у0 = 275 мм.

Расчет производим согласно пп. 3.31 - 3.33. Поскольку продольная арматура не имеет анкеров, расчетное сопротивление арматуры Rs определяем с учетом коэффициента условий работы gb5 согласно поз. 3 табл. 23. Начало наклонного сечения принимаем у грани опоры. Следовательно, lx = lsup = 150 мм. Для напрягаемого стержня длину передачи напряжений lp определяем по формуле (19). Из табл. 24 имеем wp = 0,25, lp = 10. Поскольку Rs = 680 МПа > ssp1 = 660 МПа, принимаем stp = Rs = 680 МПа.

Оставляем lp = 469 мм.

Отсюда для напрягаемого стержня gs5 = lx/lp = 150/469 = 0,32 и Rs = 680gs5 = 680×0,32 = 218 МПа.

Для ненапрягаемого стержня длину анкеровки определяем по формуле (301) п. 5.32. Поскольку стержень располагается в сжатом от действия опорной реакции бетоне, принимаем wan = 0,5; Dlan = 8;

Принимаем lan = 200 мм. Тогда:

Rs = 360gs5 = 360×0,7 = 252 МПа.

Высоту сжатой зоны x определяем как для прямоугольного сечения по формуле (26), принимая gs6 = 1, b = b'f = 725 мм, A'sp = 0 и A¢s = 0:

Тогда z = h0 - 0,5x = 360 - 0,5×9,3 = 355,2 мм. Из примера 11 имеем qsw = 34 Н/мм.

Определим длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения по формуле (99), принимая Fi = 0, As,inc = 0, q = v + g = 19 + 4 = 23 Н/мм = 23 кН/м:

Определим длину приопорного участка l1, на котором Q ³ Qcrc, т.е. из уравнения Q = Qmax - q1l1 = Qcrc.

Вычисляем значение Qcrc согласно п. 3.30. Из графика на черт. 18 при

находим t = 1,73, т.е. txy,crc = Rbtt = 0,95×1,73 = 1,64 МПа. Статический момент Sred равен:

Sred = b(h - y0)2/2 + (b'f - b)h'f(h - y0 - h'f/2) = 85(400 - 275)2/2 + (725 - 85)50(400 - 275 - 50/2) = 38640×103 мм3.

Тогда

Поскольку c = 1,088 м < l1 = 1,58 м, значение c не корректируем.

Момент внешних сил относительно оси, проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне, в данном случае равен изгибающему моменту в нормальном сечении, проходящем через указанную ось, т.e. на расстоянии (ly + c) от точки приложения опорной реакции, где ly = lsup/3 = 50 мм - расстояние от этой точки до конца закладной детали (черт. 26):

Черт. 26. К примеру расчета 17

Проверяем прочность из условия (96), с учетом формулы (97):

(RsAsp + RsAs)zs + 0,5qswc2 = (218×380 + 252×19,6)355,2 + 0,5×34×10882 = 31,2×106 + 20,1×106 = 51,3×106 Н×мм = 51,3 кН×м < M = 55,6 кН×м,

т.е. прочность наклонных сечений на действие изгибающего момента не обеспечена.

Добавляем на приопорном участке дополнительную сетку длиной l1 = 300 мм с поперечными стержнями того же диаметра и шага, что и в основном плоском каркасе, и снова проверяем прочность сечения. Тогда, согласно п. 3.33, имеем:

qsw2 = qsw = 34 Н/мм; qsw1 - qsw2 = qsw = 34 Н/мм;

ly + c = 50 + 909 = 959 мм;

M = 62×0,959 - 23·0,9592/2 = 48,9 кН×м.

Проверяем условие (96), принимая

SRswAswzsw = 0,5qsw2c2 + (qsw2 - qsw1)l1(c - l1/2) = 0,5×34×9092 + 34×300(909 - 150) = 21,8×106 Н×мм = 21,8 кН×м;

(RsAsp + RsAs)zs + SRswAswzsw = 31,2 + 21,8 = 53 кН×м > M = 48,9 кН×м,

т.е. прочность наклонного сечения обеспечена.

Внецентренно сжатые элементы

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

3.35 (1.21). При расчете по прочности внецентренно сжатых железобетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет ea, обусловленный не учтенными в расчете факторами. Эксцентриситет ea в любом случае принимается не менее:

1/600 всей длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения;

1/30 высоты сечения элемента;

10 мм (для конструкций, образуемых из сборных элементов, при отсутствии других экспериментально обоснованных значений ea).

Для элементов статически неопределимых конструкций (в том числе для колонн каркасных зданий) значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения e0 принимается равным эксцентриситету, полученному из статического расчета конструкций, но не менее ea.

В элементах статически определимых конструкций (например, фахверковые стойки, стойки ЛЭП) эксцентриситет e0 находится как сумма эксцентриситетов - определяемого из статического расчета конструкции и случайного.

3.36 (3.19, 3.3). При расчете внецентренно сжатых элементов необходимо учитывать влияние на их несущую способность прогибов в плоскости эксцентриситета продольного усилия (плоскости изгиба) и в нормальной к ней плоскости согласно указаниям п. 3.39. В случае расчета из плоскости изгиба значение e0 принимается равным значению случайного эксцентриситета.

Расчет из плоскости изгиба можно не производить, если гибкость элемента l0/i (для прямоугольных сечений - l0/h) в плоскости изгиба превышает гибкость в плоскости, нормальной к плоскости изгиба.

При наличии расчетных эксцентриситетов в двух направлениях, превышающих случайные эксцентриситеты ea, производится расчет на косое внецентренное сжатие.

3.37. Для наиболее часто встречающихся видов сжатых элементов (прямоугольного и двутаврового сечений с симметричной арматурой, сосредоточенной у наиболее сжатой и у растянутой граней, кольцевого сечения с арматурой, равномерно распределенной по окружности) расчет по прочности нормальных сечений при расположении продольной силы в плоскости симметрии производится согласно пп. 3.41 - 3.43. При этом граничное значение относительной высоты сжатой зоны xR, коэффициент условий работы арматуры gs6 и напряжение ssc в напрягаемой арматуре, расположенной в сжатой зоне, определяются как для изгибаемых элементов согласно пп. 3.6 - 3.8.

Для других видов сечений, а также при косом внецентренном сжатии расчет нормальных сечений производится по формулам общего случая расчета нормальных сечений изгибаемых элементов согласно п. 3.18; при этом в правую часть уравнения (61) добавляется значение N; а за M в условии (60) принимается момент продольной силы N относительно оси, параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр тяжести сечения растянутого стержня, наиболее удаленного от указанной прямой.

3.38. Расчет по прочности наклонных сечений внецентренно сжатых элементов производится аналогично расчету изгибаемых элементов в соответствии с указаниями пп. 3.19 - 3.34, учитывая влияние продольной силы N путем добавления ее к значению P в формуле (75). При этом влияние продольных сил не учитывается, если они создают изгибающие моменты, одинаковые по знаку с моментами от действия поперечной нагрузки. Для внецентренно сжатых элементов статически неопределимых конструкций, при статическом расчете которых принимается, что продольная сила располагается в центре тяжести сечения, допускается всегда учитывать влияние продольных сил.

УЧЕТ ВЛИЯНИЯ ПРОГИБА ЭЛЕМЕНТА

3.39 (3.24, 3.6). При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.

Допускается производить расчет конструкций по недеформированной схеме, учитывая при гибкости l0/i > 14 влияние прогиба элемента путем умножения эксцентриситета e0 на коэффициент h, определяемый по формуле

                                                         (103)

где Ncr - условная критическая сила, принимаемая равной:

                                    (104)

где I, Is - моменты инерции соответственно бетонного сечения и сечения всей арматуры относительно центра тяжести бетонного сечения;

jl - коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии, равный:

                                                                           (105)

но не более 1 + b,

здесь   b - коэффициент, принимаемый в зависимости от вида бетона по табл. 30;

M1, M1l - моменты внешних сил относительно оси, проходящей через центр тяжести крайнего ряда арматуры, расположенного у растянутой (менее сжатой) грани, параллельной этой грани, соответственно от действия полной нагрузки и от действия постоянной и длительной нагрузок;

de - коэффициент, принимаемый равным e0/h, но не менее

de,min = 0,5 - 0,01l0/h - 0,01Rb,                                           (106)

здесь Rb   - в МПа, допускается принимать при gb2 = 1,0;

l0  - принимается по указаниям п. 3.40,

jp  - коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения арматуры на жесткость элемента; при равномерном обжатии сечения напрягаемой арматурой jp определяется по формуле

                                                      (107)

здесь sbp - определяется с учетом всех потерь при коэффициенте gsp < 1,0;

e0/h  - принимается не более 1,5;

Rb  - принимается без учета коэффициентов условий работы.

Для круглых и кольцевых сечений за величину h в формулах (106) и (107) принимается диаметр сечения D.

При гибкости l0/i £ 35 (для прямоугольных сечений - при l0/h £ 10) и при m < 0,015 допускается принимать

.

Таблица 30 (30)

Бетон

Коэффициент b в формуле (105)

1. Тяжелый

1,0

2. Мелкозернистый групп:

А

1,3

Б

1,5

В

1,0

3. Легкий

при искусственных крупных заполнителях и мелком заполнителе:

плотном

1,0

пористом

1,5

при естественных заполнителях

2,5

Примечание. Группы мелкозернистого бетона приведены в п. 2.1.

Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б в формулу (104) вместо значения 6,4 подставляется 5,6.

При N ³ Ncr следует увеличивать размеры сечения.

При расчетных эксцентриситетах в двух направлениях коэффициент h определяется отдельно для каждого направления и умножается на соответствующий эксцентриситет.

3.40. Для внецентренно сжатых элементов, имеющих несмещаемые опоры (например, фахверковые стойки), а также для элементов, не связанных с другими конструкциями (например, стойки ЛЭП), расчетные длины l0 определяются из расчета на устойчивость.

Расчетные длины колонн одноэтажных и многоэтажных зданий принимаются согласно указаниям «Пособия по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры».

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СИММЕТРИЧНОГО СЕЧЕНИЯ ПРИ РАСПОЛОЖЕНИИ ПРОДОЛЬНОЙ СИЛЫ В ПЛОСКОСТИ СИММЕТРИИ

ПРЯМОУГОЛЬНЫЕ СЕЧЕНИЯ С СИММЕТРИЧНОЙ АРМАТУРОЙ

3.41. Расчет прямоугольных течений с симметричной арматурой (черт. 27), сосредоточенной у наиболее сжатой и у растянутой (менее сжатой) граней элемента, производится в зависимости от относительной высоты сжатой зоны следующим образом:

                                           (108)

Черт. 27. Схема усилий в прямоугольном сечении внецентренно сжатого железобетонного элемента

а) при x1 £ xR (см. табл. 26 и 27) - из условия

Ne £ Rbbx(h0 - 0,5x) + sscA¢sp(h0 - a¢p) + RscA¢s(h0 - a¢s),                   (109)

где

                                               (110)

Коэффициент gs6 определяется по формуле (27), принимая x1 по формуле (108) и  допускается коэффициент gs6 определять по формуле (23) п. 3.7, принимая x = x1;

б) при x1 > xR - также из условия (109); при этом, если применяется арматура с условным пределом текучести (см. п. 2.16), высота сжатой зоны x определяется по формуле

                           (111)

где xel - определяется по формуле

здесь w, ssc,u, ssp - см. п. 3.6;

b - см. п. 3.18; при b = 0,8, т.е. при электротермическом и электротермомеханическом неавтоматизированных способах натяжения арматуры классов А-IV, А-V и А-VI, а также для прочих классов арматуры при любом способе натяжения значение xel можно определить по табл. 31 (для элементов из тяжелого бетона) или по табл. 32 (для элементов из легкого бетона или мелкозернистого бетона группы А).


Таблица 31

Коэффициент условий работы бетона gb2

Класс растянутой арматуры

Обозначение

Значения w,  и xel для тяжелого бетона классов

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

0,9

Любой

Любое

"

0,788

1761

0,766

1645

0,746

1553

0,726

1471

0,710

1409

0,690

1341

0,670

1279

0,650

1220

0,634

1179

0,614

1131

А-IV

xel

1,0

0,84

0,82

0,80

0,78

0,77

0,75

0,73

0,72

0,71

0,69

0,8

0,79

0,77

0,75

0,73

0,71

0,69

0,67

0,66

0,65

0,63

0,6

0,74

0,72

0,70

0,68

0,66

0,64

0,62

0,61

0,60

0,58

0,4

0,71

0,68

0,66

0,64

0,62

0,60

0,58

0,56

0,54

0,52

А-V

1,0

-

0,83

0,82

0,80

0,79

0,77

0,75

0,74

0,73

0,72

0,8

-

0,77

0,75

0,73

0,71

0,69

0,67

0,66

0,65

0,63

0,6

-

0,71

0,69

0,66

0,65

0,63

0,61

0,60

0,58

0,57

0,4

-

0,66

0,63

0,61

0,60

0,57

0,55

0,53

0,52

0,50

А-VI

1,0

-

0,85

0,83

0,82

0,80

0,79

0,77

0,76

0,75

0,74

0,8

-

0,77

0,75

0,73

0,71

0,69

0,67

0,66

0,65

0,63

0,6

-

0,70

0,68

0,65

0,64

0,62

0,59

0,59

0,57

0,56

0,4

-

0,64

0,62

0,59

0,58

0,56

0,53

0,51

0,50

0,48

К-7 (Æ12, Æ15); В-II (Æ5, Æ6); Вр-II (Æ4, Æ5)

1,0

-

0,88

0,87

0,85

0,84

0,83

0,81

0,80

0,79

0,78

0,8

-

0,77

0,75

0,73

0,71

0,69

0,67

0,60

0,65

0,63

0,6

-

0,68

0,65

0,63

0,61

0,59

0,57

0,56

0,55

0,53

0,4

-

0,60

0,58

0,56

0,54

0,52

0,50

0,48

0,46

0,44

1,0; 1,1

Любой

Любое

"

0,775

1351

0,750

1254

0,722

1163

0,698

1093

0,698

1042

0,658

995

0,630

935

0,606

889

0,586

855

0,558

811

А-IV

xel

1,0

0,84

0,82

0,79

0,77

0,75

0,73

0,71

0,70

0,68

0,67

0,8

0,78

0,75

0,72

0,70

0,68

0,66

0,63

0,62

0,60

0,69

0,6

0,72

0,69

0,66

0,64

0,62

0,60

0,57

0,56

0,54

0,52

0,4

0,67

0,64

0,61

0,69

0,67

0,55

0,52

0,49

0,47

0,45

А-V

1,0

-

0,84

0,82

0,80

0,78

0,76

0,74

0,73

0,71

0,70

0,8

-

0,75

0,72

0,70

0,68

0,66

0,63

0,62

0,60

0,59

0,6

-

0,68

0,65

0,62

0,60

0,58

0,55

0,54

0,52

0,51

0,4

-

0,62

0,59

0,56

0,54

0,52

0,49

0,46

0,45

0,42

А-VI

1,0

-

0,86

0,84

0,82

0,80

0,79

0,76

0,76

0,74

0,72

0,8

-

0,75

0,72

0,70

0,68

0,66

0,63

0,62

0,60

0,59

0,6

-

0,66

0,63

0,61

0,59

0,57

0,54

0,53

0,51

0,49

0,4

-

0,60

0,56

0,54

0,52

0,50

0,47

0,44

0,42

0,40

К-7 (Æ9, Æ12, Æ15); В-II (Æ5, Æ6); Вр-II (Æ4, Æ5)

1,0

-

0,91

0,89

0,87

0,86

0,84

0,82

0,82

0,80

0,79

0,8

-

0,75

0,72

0,70

0,68

0,66

0,63

0,62

0,60

0,59

0,6

-

0,64

0,61

0,58

0,56

0,54

0,51

0,50

0,48

0,47

0,4

-

0,56

0,52

0,50

0,48

0,46

0,43

0,41

0,39

0,36

ssp - предварительное напряжение при коэффициенте gsp < 1,0 (см. п. 1.18);

w = 0,85 - 0,008Rb;  


Таблица 32

Коэффициент условий работы бетона gb2

Класс растянутой арматуры

Обозначение

Значения w,  и xel для легкого и мелкозернистого бетонов (группы А) классов

В15

В20

В25

В30

В35

В40

0,9

Любой

Любое

"

0,738

1515

0,716

1429

0,696

1359

0,676

1299

0,660

1250

0,640

1196

А-IV

xel

1,0

0,79

0,77

0,75

0,73

0,72

0,70

0,8

0,74

0,72

0,70

0,68

0,66

0,64

0,6

0,69

0,67

0,65

0,63

0,61

0,59

0,4

0,65

0,63

0,61

0,58

0,57

0,55

А-V

1,0

0,81

0,79

0,77

0,76

0,74

0,72

0,8

0,75

0,72

0,70

0,68

0,66

0,64

0,6

0,68

0,65

0,63

0,61

0,60

0,57

0,4

0,63

0,60

0,58

0,56

0,54

0,52

А-VI

1,0

0,83

0,81

0,79

0,77

0,76

0,74

0,8

0,74

0,72

0,70

0,68

0,66

0,62

0,6

0,67

0,64

0,62

0,60

0,58

0,56

0,4

0,61

0,58

0,56

0,54

0,52

0,50

К-7 (Æ12, Æ15); В-II (Æ5, Æ6); Вр-II (Æ4, Æ5)

1,0

0,86

0,85

0,83

0,81

0,80

0,78

0,8

0,74

0,72

0,70

0,68

0,66

0,64

0,6

0,64

0,62

0,60

0,58

0,56

0,54

0,4

0,57

0,55

0,53

0,51

0,49

0,47

1,0; 1,1

Любой

Любое

"

0,725

1173

0,700

1100

0,672

1028

0,648

973

0,628

932

0,608

894

А-IV

xel

1,0

0,79

0,77

0,75

0,72

0,71

0,69

0,8

0,73

0,70

0,67

0,65

0,63

0,61

0,6

0,67

0,64

0,61

0,59

0,57

0,55

0,4

0,62

0,59

0,56

0,54

0,52

0,50

А-V

1,0

0,82

0,80

0,77

0,75

0,74

0,72

0,8

0,70

0,70

0,67

0,65

0,63

0,61

0,6

0,65

0,62

0,59

0,57

0,55

0,53

0,4

0,59

0,56

0,53

0,51

0,49

0,47

А-VI

1,0

0,84

0,82

0,80

0,78

0,76

0,74

0,8

0,73

0,70

0,67

0,65

0,63

0,61

0,6

0,64

0,61

0,58

0,56

0,53

0,51

0,4

0,57

0,54

0,51

0,49

0,47

0,45

К-7 (Æ12, Æ15); В-II (Æ5, Æ6); Вр-II (Æ4, Æ5)

1,0

0,89

0,88

0,85

0,84

0,82

0,81

0,8

0,73

0,70

0,67

0,65

0,63

0,61

0,6

0,61

0,58

0,55

0,53

0,51

0,49

0,4

0,4

0,50

0,47

0,45

0,43

0,41

w = 0,8 - 0,008Rb;  

Если значение x, определенное по формуле (111), оказывается больше xelh0, то в условие (109) подставляется значение x, равное:

                                        (112)

где

Значения w и  можно определять по табл. 31 или 32.

При наличии ненапрягаемой арматуры S и S' с условным пределом текучести следует учитывать примечание к п. 3.3, распространяя его и на арматуру S'.

Если используется напрягаемая арматура с физическим пределом текучести, высота сжатой зоны x при x > xR всегда определяется по формуле (112).

Значение e вычисляется по формуле

                                                       (113)

При этом эксцентриситет e0 определяется с учетом прогиба элемента согласно пп. 3.39 и 3.40.

Примечание. При большом количестве ненапрягаемой арматуры с физическим пределом текучести (при RsAs > 0,2RsAsp) не следует пользоваться формулами (111) и (112). В этом случае высота сжатой зоны x определяется по формулам общего случая согласно п. 3.18 с учетом п. 3.37.

ДВУТАВРОВЫЕ СЕЧЕНИЯ С СИММЕТРИЧНОЙ АРМАТУРОЙ

3.42. Расчет двутавровых сечений с симметричной арматурой, сосредоточенной в полках, производится следующим образом.

Если граница сжатой зоны проходит в полке, т.е. соблюдается условие

N £ Rbb'fh'f - Asp(gs6Rs - ssc)                                             (114)

(где gs6 определяется по формуле (23) при x = h¢f/h0), то расчет производится как для прямоугольного сечения шириной b'f в соответствии с указаниями п. 3.41.

Если граница сжатой зоны проходит в стенке, т.е. условие (114) не соблюдается, то расчет производится в зависимости от относительной высоты сжатой зоны следующим образом:

                                    (115)

а) при x1 £ xR (см. табл. 26 или 27) прочность сечения проверяется из условия

Ne £ Rbbx(h0 - 0,5x) + RbAon(h0 - 0,5h¢f) + sscA¢sp(h0 - a¢p) + RscA¢s(h0 - a¢s),        (116)

где

                                        (117)

Здесь gs6 определяется по формуле

                                     (118)

где h - см. п. 3.7;

                                              (119)

при N > RbAon допускается gs6 вычислять по формуле (23) п. 3.7, принимая x = x1;

б) при x1 > xR прочность сечения проверяется также из условия (116), при этом высота сжатой зоны x при арматуре с условным пределом текучести (см. п. 2.16) определяется по формуле

                      (120)

В формулах (115) - (120):

Aon - площадь сечения сжатых свесов полки, равная:

Aon = (bf - b)h'f;

xel - см. п. 3.41;

b - см. п. 3.18.

Если значение x, определенное по формуле (120), оказывается больше xelh0, то в условие (116) подставляется значение x, равное:

                                        (121)

где

Rs, w - см. табл. 31 или 32.

При напрягаемой арматуре с физическим пределом текучести высота сжатой зоны x при x1 > xR всегда определяется по формуле (121).

При наличии ненапрягаемой арматуры S и S' с условным пределом текучести следует учитывать примечание к п. 33, распространяя его и на арматуру S'.

Примечания: 1. При переменной высоте свесов полки значение h¢f принимается равным средней высоте свесов.

2. При большом количестве ненапрягаемой арматуры с физическим пределом текучести (при RsAs > 0,2RsAsp) не следует пользоваться формулами (120) и (121). В этом случае высота сжатой зоны определяется по формулам общего случая, согласно п. 3.18, с учетом п. 3.37.

КОЛЬЦЕВЫЕ СЕЧЕНИЯ

3.43 (3.21). Расчет элементов кольцевого сечения (черт. 28) при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 ³ 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по окружности (при числе продольных стержней не менее шести), должен производиться из условия

Черт. 28. Схема, принимаемая при расчете кольцевого сечения

Ne0 £ (RbArm + RscAsp,totrsp + RscAs,totrs)(sinπξcir/π) + RsAsp,totjspzsp + RsAs,totjszs,        (122)

где    rm = 0,5(r1 + r2);

Asp,tot - площадь сечения всей напрягаемой продольной арматуры;

As,tot - то же, ненапрягаемой арматуры;

rsp, rs  - радиусы окружностей, проходящих через центры тяжести стержней, соответственно площадью Asp,tot и As,tot;

xcir - относительная площадь сжатой зоны бетона, определяемая по формуле

                  (123)

здесь ωp  = ηr - σsp/Rs; ws = hr;

hr = 1,1 - для арматуры с условным пределом текучести (см. п. 2.16);

hr = 1,0 - для арматуры с физическим пределом текучести;

dsp(s) = 1,5 + 6Rs×10-4(Rs - в МПа);

ssp - предварительное напряжение с учетом коэффициента gsp, большего единицы;

zsp, zs  - расстояния от равнодействующей их соответственно в напрягаемой и ненапрягаемой арматуре растянутой зоны до центра тяжести сечения, определяемые по формуле

zsp(s) = (0,2 + 1,3xcir)rsp(s),                                                 (124)

но принимаемые не более zsp(s);

jsp, js  - коэффициенты, принимаемые равными:

jsp(s) = wp(s)(1 - dsp(s)xcir);                                                    (125)

если jsp £ 0 или js £ 0, значение xcir снова вычисляется по формуле (123), при этом соответственно принимается Asp = 0 либо As = 0.

Если xcir < 0,15, в условие (122) подставляется значение xcir, определяемое по формуле

                                (126)

при этом значения jsp, js, zsp и zs определяются по формулам (125) и (124) при xcir = 0,15.

Эксцентриситет силы N относительно центра тяжести сечения e0 определяется с учетом прогиба элемента согласно пп. 3.39 и 3.40.

Примеры расчета

Прямоугольные сечения

Пример 18. Дано: колонна с размерами сечения - b = 400 мм, h = 700 мм, aр = as = a's = a'p = 40 мм; бетон класса В30 (Rb = 19 МПа при gb2 = 1,1, Eb = 2,9·104 МПа); арматура симметричная класса А-V (Rs = 680 МПа, Es = 1,9·105 МПа), площадью сечения: напрягаемая - Asp = 402 мм2 (2 Æ 16), ненапрягаемая - As = 201 мм2 (1 Æ 16); предварительное напряжение с учетом всех потерь ssp = 575 МПа; натяжение арматуры электротермическое неавтоматизированное; площадь приведенного сечения Ared = 287600 мм2; усилие предварительного обжатия с учетом всех потерь напряжений при gsp = 0,9 P = 397 кН; продольные силы от постоянных и длительных нагрузок Nl = 1890 кН, от всех нагрузок N = 2450 кН; изгибающий момент от кратковременных нагрузок, полученный из статического расчета по недеформированной схеме, M = Msh = 245 кН×м; расчетная длина l0 = 14,6 м.

Требуется проверить прочность сечения.

Расчет. h0 = 700 - 40 = 660 мм. Так как l0/h = 14,6/0,7 = 20,8 > 10, расчет ведем с учетом прогиба колонны согласно п. 3.39, вычисляя Ncr по формуле (104).

Для этого определяем jl по формуле (105), принимая по табл. 30 b = 1,0:

 (см.п. 3.35);

Следовательно, принимаем de = e0/h = 0,143.

Напряжение обжатия в бетоне равно:

sbp = P/Ared = 397000/287600 = 1,38 МПа.

Поскольку e0/h < 1,5, в формуле (107) оставляем e0/h = 0,143.

Тогда jp = 1 + 12(sbp/Rb)(e0/h) = 1 + 12(1,38/19)0,143 = 1,125.

Моменты инерции бетонного сечения и арматуры равны:

Коэффициент h определяем по формуле (103):

Значение e равно:

Проверку прочности ведем согласно п. 3.41.

Поскольку в сечении применяется ненапрягаемая арматура класса А-V с условным пределом текучести, то, согласно п. 3.41 и примечанию к п. 3.3, значение Asp = A¢sp заменяем на Asp1 = A¢sp1 = Asp + As = 603 мм2, а напряжение ssp2 заменяем на усредненное напряжение ssp,m и принимаем As = A¢s = 0:

Определяем напряжение в арматуре ssc согласно п. 3.8, принимая ssc,u = 400 МПа, а ssp,m с учетом коэффициента gsp = 1,1:

ssc = ssc,u - ssp,m = 400 - 1,1×383 = -20 МПа.

Относительную высоту сжатой зоны бетона при gs6 = 1 вычисляем по формуле (108):

Из табл. 26 при gb2 = 1,1, классе арматуры A-V, классе бетона В30 и ssp/Rs = gspssp,m/Rs = 0,9·383/680 = 0,507 находим значение xR = 0,42.

Поскольку x1 = 0,572 > xR = 0,42, а арматура класса A-V с условным пределом текучести, высоту сжатой зоны определяем по формуле (111). Так как натяжение электротермическое неавтоматизированное, принимаем b = 0,8, а значение xel находим из табл. 31. При классе арматуры А-V, классе бетона В30 и ssp/Rs = 0,507 xel = 0,59.

Тогда

Поскольку x = 369 мм < xelh0 = 0,59·660 = 389 мм, оставляем x = 369 мм.

Прочность проверяем из условия (109):

Rbbx(h0 - 0,5x) + sscA¢sp1(h0 - a¢p) = 19×400×369(660 - 0,5×369) - 20×603(660 - 40) = 1326×106 Н×мм > Ne = 2450×103×540 = 1323×106 Н×мм,

т.е. прочность сечения обеспечена.

Кольцевые сечения

Пример 19. Дано: внутренний радиус r1 = 150 мм, наружный радиус r2 = 250 мм; бетон класса В30 (Rb = 19 МПа при gb2 = 1,1, Eb = 2,9·104 МПа); напрягаемая арматура класса А-IV (Rs = 510 МПа, Rsc = 400 МПа, Es = 1,9×105 МПа), площадью сечения Asp,tot = 1470 мм2 (13 Æ 12) распределена равномерно посередине толщины кольца; предварительное напряжение с учетом всех потерь ssp2 = 350 МПа; продольная сила от постоянных и длительных нагрузок N = Nl = 250 кН; изгибающий момент от ветровой нагрузки M = Msh = 120 кН×м; расчетная длина элемента l0 = 6 м.

Требуется проверить прочность сечения.

Расчет. Вычисляем площадь кольцевого сечения:

A = p(r22 - r12) = 3,14(2502 - 1502) = 125600 мм2;

Ared = A + aAsp,tot = 125600 + 6,55·1470 = 136900 мм2.

Радиус инерции сечения

Тогда гибкость элемента l0/i = 6000/146 = 41 > 35.

Следовательно, расчет ведем с учетом прогиба элемента согласно п. 3.39, вычисляя Ncr по формуле (104). Для этого определяем:

 (см. п. 3.35).

Так как e0/D = 480/500 = 0,96 > de,min = 0,5 - 0,01l0/D - 0,01Rb, принимаем de = e0/D = 0,96.

Напряжение обжатия в бетоне при gsp = 0,9 равно:

Поскольку e0/D < 1,5, в формуле (107) оставляем e0/D = 0,96. Тогда

Моменты инерции бетонного сечения и арматуры равны:

Коэффициент h равен:

Проверку прочности производим согласно п. 3.43.

Определяем значение xcir по формуле (123), принимая As,tot = 0 и gsp = 1,1. Для этого вычисляем:

dsp = 1,5 + 6Rs×10-4 = 1,5 + 6×510×10-4 = 1,8;

ssp = 1,1×350 = 375 МПа; hr = 1,1;

Следовательно, значение xcir оставляем без изменения. Значение jsp равно:

jsp = wp(1 - dspxsir) = 0,36(1 - 1,8×0,31) = 0,16.

Так как jsp > 0, значение xcir оставляем без изменения. Значение zsp равно:

zsp = (0,2 + 1,3xcir)rsp = (0,2 + 1,3×0,31)200 = 120,6 мм.

Проверяем условие (122), принимая эксцентриситет e0 с учетом h:

(RbArm + RscAsp,totrsp)(sin(πxsir)/π) + RsAsp,totjspzsp = (19×125600×200 + 400×1470×200)(sin(3,14·0,31)/3,14) +510×1470×0,16×120,6 = 171×106 Н×мм = 171 кН×м > Ne0h = Mh = 120×1,05 = 126 кН×м,

т.е. прочность сечения обеспечена.

Расчет элементов на воздействие предварительного обжатия

3.44. При расчете элемента на воздействие предварительного обжатия с учетом нагрузок, действующих в стадии изготовления, усилие в напрягаемой арматуре Np вводится в расчет как внешняя нагрузка. Это усилие определяется следующим образом:

а) при натяжении арматуры на упоры

Np = (ssp1 - 330)A¢sp,

где A'sp  - площадь сечения напрягаемой арматуры, расположенной в зоне предполагаемого разрушения бетона от сжатия в стадии изготовления;

ssp1  - определяется при коэффициенте gsp, большем единицы, МПа;

б) при натяжении арматуры на бетон усилие Np определяется от всей напрягаемой арматуры, при этом напряжения в ней принимаются равными:

если вся арматура натягивается одновременно - scon2, где scon2 - контролируемые напряжения в арматуре (см. п. 1.23);

если арматура натягивается поочередно группами - ssp1 - ssc,p,

где

                                          (127)

но не более 280 МПа;

здесь Amin, Amax  - соответственно наименьшая и наибольшая площади поперечных сечений обжимаемого элемента;

Asp, Asp,n - площади сечения соответственно всех групп и последней группы напрягаемой арматуры.

Расчет в общем случае производится согласно указаниям п. 3.18, при этом в правую часть уравнения (61) добавляется значение Np, значение M в условии (60) принимается равным моменту усилия Np относительно оси, параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр тяжести сечения наиболее растянутого (или наименее сжатого) стержня, а площади сечения стержней, которые были использованы для определения усилия Np, в расчете не учитываются.

При расположении усилия Np в плоскости симметрии сечения и при арматуре, сосредоточенной у наиболее и у наименее обжатых граней, расчет прочности на действие предварительного обжатия может производиться согласно пп. 3.46 - 3.48, где принимается Asp = 0, если арматура натягивается на бетон. При наличии ненапрягаемой арматуры с условным пределом текучести следует учитывать примечание к п. 3.3.

При расчете прочности на обжатие расчетное сопротивление бетона сжатию Rb = Rb(p) определяется по табл. 13 при классе бетона, равном его передаточной прочности Rbp, и gb2 = 1; при этом следует учитывать коэффициент gb8 (см. табл. 14, поз. 5). Кроме того, значение ssc,u в формулах (64) и (21) принимается равным 330 МПа.

При натяжении арматуры на упоры расчет элементов на действие центрального обжатия может не производиться.

3.45. При натяжении арматуры на упоры влияние прогиба элемента не учитывается. Также не учитывается влияние прогиба элемента при натяжении на бетон арматуры, расположенной в закрытых каналах и не смещаемой по поперечному сечению при прогибе элемента.

При натяжении на бетон арматуры, расположенной в каналах, пазах, выемках или за пределами сечения, не имеющей сцепления с бетоном и способной смещаться по поперечному сечению элемента, влияние прогиба элемента должно быть учтено, согласно указаниям п. 3.39, как для ненапрягаемого элемента. При этом расчетная длина принимается равной расстоянию между устройствами, прикрепляющими арматуру к бетону по длине элемента, а в значении Is учитывается только ненапрягаемая арматура.

3.46. Для элементов прямоугольного и таврового сечений с полкой в менее обжатой зоне (черт. 29) расчет прочности на действие предварительного обжатия производится в зависимости от высоты сжатой зоны

а) при x = x/h0 £ xR [см. формулу (21) при ssc,u = 330 МПа] - из условия

Npe £ Rb(p)bx(h0 - 0,5x) + RscA's(h0 - a's),                                   (128)

где e - см. п. 3.48;

б) при x > xR - из условия

Npe £ aRRb(p)bh02 + RscA's(h0 - a's),                                        (129)

где aR = xR(1 - 0,5xR).

Значения xR и aR при ненапрягаемой арматуре менее обжатой зоны классов А-III и Вр-I можно определять по табл. 33.

Черт. 29. Схема усилий в поперечном сечении внецентренно обжатого железобетонного элемента с прямоугольной сжатой зоной


Таблица 33

Бетон

Напрягаемая арматура более обжатой зоны

Значения xR и aR (при арматуре менее обжатой зоны классов А-III и Вр-I) и значения w и  (при передаточной прочности бетона Rbp), МПа

10

12,5

15

17,5

20

22,5

25

27,5

30

32,5

Тяжелый

Стержневая

xR

0,61

0,59

0,58

0,56

0,54

0,53

0,51

0,50

0,49

0,47

aR

0,42

0,42

0,41

0,40

0,40

0,39

0,38

0,37

0,37

0,36

w

0,792

0,778

0,768

0,754

0,740

0,725

0,711

0,699

0,687

0,675

1180

1127

1095

1049

1007

969

933

905

879

854

Проволочная

xR

0,61

0,60

0,58

0,57

0,55

0,54

0,52

0,51

0,50

0,49

aR

0,42

0,42

0,41

0,41

0,40

0,39

0,39

0,38

0,37

0,37

w

0,797

0,784

0,775

0,762

0,749

0,736

0,722

0,711

0,700

0,689

1199

1149

1118

1074

1034

996

961

934

908

884

Легкий

Стержневая

xR

0,54

0,52

0,51

0,49

0,47

0,46

0,44

0,43

0,42

-

aR

0,39

0,38

0,38

0,37

0,36

0,35

0,34

0,34

0,33

-

w

0,735

0,719

0,708

0,692

0,676

0,660

0,643

0,630

0,616

-

995

953

926

890

856

824

795

772

751

-

Проволочная

xR

0,54

0,53

0,52

0,50

0,48

0,47

0,45

0,44

0,43

-

aR

0,40

0,39

0,38

0,38

0,37

0,36

0,35

0,34

0,34

-

w

0,740

0,725

0,715

0,700

0,685

0,670

0,655

0,642

0,630

-

1008

968

943

908

875

844

816

793

772

-

Мелкозернистый группы А (см.п. 2.1)

Стержневая

xR

0,55

0,53

0,52

0,51

0,49

0,47

0,46

0,45

0,44

0,43

aR

0,40

0,39

0,38

0,38

0,37

0,36

0,35

0,35

0,34

0,34

w

0,742

0,728

0,718

0,708

0,690

0,675

0,661

0,649

0,637

0,630

1015

976

951

917

885

855

827

805

784

772

Проволочная

xR

0,55

0,54

0,53

0,51

0,50

0,48

0,47

0,46

0,45

0,44

aR

0,40

0,39

0,39

0,38

0,37

0,37

0,36

0,35

0,35

0,34

w

0,747

0,734

0,725

0,712

0,700

0,686

0,672

0,661

0,650

0,639

1029

992

969

936

905

876

849

828

807

788

w = a - 0,008Rb(p); ; ; aR = xR(1 - xR/2).


Если x > xR, расчетную несущую способность на действие обжатия при необходимости можно несколько увеличить, используя условие (128) при значении x, определяемом следующим образом:

при отсутствии в менее обжатой зоне арматуры с условным пределом текучести

                                        (130)

где

, w - см. табл. 33;

при наличии в менее обжатой зоне арматуры с условным пределом текучести

                (131)

где xel - см. п 3.41в при ssc,u = 330 МПа;

b - см. п. 3.18.

При этом, если значение x, определенное по формуле (131), оказывается больше xelh0, то в условие (128) подставляется значение x, определяемое по формуле (130), где  и w находят по табл. 33.

Значение e в условиях (128) и (129) определяется согласно п. 3.48.

3.47. Для элементов двутаврового и таврового сечений с полкой в более обжатой зоне (черт. 30) расчет прочности на действие предварительного обжатия производится следующим образом:

если соблюдается условие

Np £ Rb(p)b'fh'f - RsAsp - RsAs + RscA's                                      (132)

(т.е. граница сжатой зоны проходит в полке), расчет производится как при отсутствии полки в более обжатой зоне в соответствии с п. 3.46 при b = b'f;

Черт. 30. Схема усилий в поперечном сечении внецентренно обжатого железобетонного элемента с полкой в сжатой зоне

если условие (132) не соблюдается (т.е. граница сжатой зоны проходит в ребре), расчет производится в зависимости от высоты сжатой зоны

а) при x = x/h0xR [см. формулу (21) п. 3.6 при ssc,u = 330 МПа] - из условия

Npe £ Rb(p)bx(h0 - 0,5x) + Rb(p)Aon(h0 - 0,5h¢f) + RscA's(h0 - a's),            (133)

где e - см. п. 3.48;

б) при x > xR - из условия

Npe £ aRRb(p)bh02 + Rb(p)Aon(h0 - 0,5h'f) + RscA's(h0 - a's),                         (134)

где aR = (1 - 0,5xR);

Aon = (b'f - b)h'f - площадь сечения сжатых свесов.

Значения xR и aR при ненапрягаемой арматуре менее обжатой зоны классов А-III и Вр-I можно определять по табл. 33.

Если x > xR, расчетную несущую способность на действие обжатия при необходимости можно несколько увеличить, используя условие (133) при значении x, определенном по формулам (130) или (131), в которых сила Np уменьшается на величину Rb(p)Aon.

3.48. Значение e в условиях (128), (129), (133) и (134) определяется по формулам:

при натяжении на упоры

                                                    (135)

при натяжении на бетон

                                              (136)

В формулах (135) и (136):

M - момент от нагрузок, действующих в стадии изготовления; знак «плюс» принимается, если момент усилия Np относительно арматуры S и момент M совпадают по направлению, знак «минус» - если направления этих моментов противоположны;

t0p  - эксцентриситет силы Np относительно центра тяжести приведенного сечения;

h - см. пп. 3.39 и 3.45;

y  - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до наиболее обжатой грани.

Значение