Крупнейшая бесплатная информационно-справочная система онлайн доступа к полному собранию технических нормативно-правовых актов РФ. Огромная база технических нормативов (более 150 тысяч документов) и полное собрание национальных стандартов, аутентичное официальной базе Госстандарта. GOSTRF.com - это более 1 Терабайта бесплатной технической информации для всех пользователей интернета. Все электронные копии представленных здесь документов могут распространяться без каких-либо ограничений. Поощряется распространение информации с этого сайта на любых других ресурсах. Каждый человек имеет право на неограниченный доступ к этим документам! Каждый человек имеет право на знание требований, изложенных в данных нормативно-правовых актах!

  


|| ЮРИДИЧЕСКИЕ КОНСУЛЬТАЦИИ || НОВОСТИ ДЛЯ ДЕЛОВЫХ ЛЮДЕЙ ||
Поиск документов в информационно-справочной системе:
 

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ
БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА (НИ
ИЖБ)
ГОССТРОЯ СССР

ПОСОБИЕ
по проектированию бетонных
и железобетонных конструкций,
предназначенных для работы
в условиях воздействия повышенных
и высоких температур

(к СНиП 2.03.04-84)

Утверждено
приказом НИИЖБ Госстр
оя СССР
от 25 апреля 1985 г. № 25

Москва

Центральный институт
типового проектирования

1989

Рекомендовано к изданию решением секции теории железобетона и арматуры научно-технического совета НИИЖБ Госстроя СССР.

Содержит основные положения по расчету и проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях систематического воздействия повышенных (свыше 50 до 200 °С) и высоких (свыше 200 °С) технологических температур.

Приведены примеры расчета прочности, деформаций, образования и раскрытия трещин от воздействия температуры и нагрузки.

Для инженерно-технических работников проектных организаций, научных работников, преподавателей строительных вузов, аспирантов и студентов.

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале «Бюллетень строительной техники», «Сборнике изменений к строительным нормам и правилам» Госстроя СССР и информационном указателе «Государственные стандарты СССР» Госстандарта.

ПРЕДИСЛОВИЕ

Опыт проектирования, строительства и эксплуатации различных сооружений из обычного и жаростойкого железобетона подтверждает, что можно достигнуть длительного срока службы сооружения, если правильно будут учтены неблагоприятные влияния температуры.

Применение сборного жаростойкого бетона и железобетона в виде крупных блоков и панелей открывает широкие возможности индустриализации строительства, уменьшения трудозатрат. Кроме того, в ряде случаев значительно сокращаются сроки строительства.

В Пособии приведены требования СНиП 2.03.04-84 «Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур», а также СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции», необходимые для проектирования. В скобках даны номера пунктов СНиП 2.03.04-84.

При составлении Пособия использованы результаты отечественных и зарубежных работ по изучению механических и реологических свойств бетона и арматуры в условиях воздействия повышенных и высоких температур, а также исследования изгибаемых, сжатых и внецентренно растянутых элементов, круглых и прямоугольных плит, элементов труб, боровов, сводов, рам и куполов из жаростойкого бетона и железобетона при воздействии температур.

На основе этих исследований разработаны общие принципы конструирования бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур.

В Пособии детализируются отдельные положения по расчету и проектированию бетонных и железобетонных конструкций с обычной и предварительно напряженной арматурой, даются практические методы расчета прочности (проверка прочности и подбор арматуры), деформаций, образования и раскрытия трещин в железобетонных элементах при систематическом воздействии повышенных и высоких технологических температур и нагрузок, приводятся рекомендации по расчету наиболее массовых конструкций печей (сводов, куполов, фундаментов и т.д.) и других тепловых агрегатов.

В Пособии даны примеры расчета, охватывающие типичные случаи, встречающиеся в практике проектирования.

Единицы физических величин, приведенные в Пособии, соответствуют «Перечню единиц физических величин, подлежащих применению в строительстве».

В таблицах нормативные и расчетные сопротивления и модули упругости материалов приведены в МПа (кгс/см2).

В Пособии использованы буквенные обозначения и индексы к ним в соответствии с СТ СЭВ 1565-79. Основные буквенные обозначения применяемых величин приведены в приложении 6.

Разработано НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн. наук. проф. А. Ф. Милованов - руководитель темы; кандидаты техн. наук В. Н. Горячев, В. М. Милонов, В. Н. Самойленко; Т. Н. Малкина) с участием ВНИПИ Теплопроект Минмонтажспецстроя СССР (канд. техн. наук В. Г. Петров-Денисов; В. А. Тарасова, Е. Н. Бальных), Макеевского ИСИ Минвуза УССР (канд. техн. наук А. П. Кричевский); Харьковского Промстройниипроекта Госстроя СССР (кандидаты техн. наук И. Н. Заславский, С. Л. Фомин).

1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.1. Настоящее Пособие распространяется на проектирование бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях систематического воздействия повышенных (свыше 50 до 200 °С) и высоких (свыше 200 °С) технологических температур (далее - воздействие температур).

Проектирование железобетонных дымовых труб, резервуаров и фундаментов доменных печей, работающих при воздействии температуры свыше 50 °С, должно производиться с учетом дополнительных требований, предъявляемых к этим сооружениям соответствующими нормативными документами.

1.2. Выбор конструктивных решений должен производиться исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, достигаемого путем:

применения эффективных строительных материалов и конструкций;

снижения веса конструкций;

наиболее полного использования физико-механических свойств материалов;

использования местных строительных материалов;

соблюдения требований по экономному расходованию основных строительных материалов.

1.3. При проектировании зданий, сооружений и тепловых агрегатов должны приниматься четкие конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость конструкции на всех стадиях возведения и при эксплуатации.

1.4. Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях.

При выборе элементов сборных конструкций должны предусматриваться преимущественно предварительно напряженные конструкции из высокопрочных бетонов и арматуры, а также конструкции из легких бетонов, где их применение не ограничивается требованиями других нормативных документов.

Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, условия изготовления и транспортирования.

1.5. Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные унифицированные пространственные арматурные каркасы.

1.6. В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность и долговечность соединений.

Конструкции узлов и соединений элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции.

1.7. Конструкции рассматриваются как бетонные, если их прочность в стадии эксплуатации обеспечивается одним бетоном.

1.8. Численные значения расчетных характеристик бетона и арматуры, предельных величин ширины раскрытия трещин и прогибов применяются только при проектировании; для оценки качества конструкции следует руководствоваться требованиями соответствующих стандартов и нормативных документов.

1.9 (1.1). Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных температур, следует предусматривать, как правило, из обычного бетона.

Фундаменты, которые при эксплуатации постоянно подвергаются воздействию температуры до 250 °С включ., допускается предусматривать из обычного бетона.

Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия высоких температур, следует предусматривать из жаростойкого бетона.

Несущие элементы конструкций тепловых агрегатов, выполняемые из жаростойкого бетона, сечение которых может нагреваться до температуры свыше 1000 °С, допускается принимать только после их опытной проверки.

Жаростойкие бетоны в элементах конструкций тепловых агрегатов следует применять согласно указаниям прил. 1.

В настоящем Пособии приняты следующие наименования бетонов: обычный (ГОСТ 25192-82); жаростойкий (ГОСТ 20910-82).

Классы по предельно допустимой температуре применения жаростойкого бетона приведены в зависимости от вида вяжущего, заполнителей, тонкомолотых добавок и отвердителя.

1.10 (1.2). Для конструкций, работающих под воздействием температуры свыше 50 °С в условиях периодического увлажнения паром, технической водой и конденсатом, необходимо соблюдать требования пп. 1.19; 2.5; 2.10; 2.11; 2.13 и 5.14.

При невозможности обеспечения указанных требований расчет таких конструкций допускается производить только на воздействие температуры и нагрузки без учета периодического увлажнения. При этом в расчете сечения не должны учитываться крайние слои бетона толщиной 20 мм с каждой стороны, подвергающиеся замачиванию в течение 7 ч, и толщиной 50 мм при длительности замачивания бетона более 7 ч или должна предусматриваться защита поверхности бетона от периодического замачивания.

Окрашенная поверхность бетона или гидроизоляционные покрытия этих конструкций должны быть светлых тонов.

1.11 (1.3). Циклический нагрев - длительный температурный режим, при котором в процессе эксплуатации конструкция периодически подвергается повторяющемуся нагреву с колебаниями температуры более 30 % расчетной величины при длительности циклов от 3 ч до 30 дней.

Постоянный нагрев - длительный температурный режим, при котором в процессе эксплуатации конструкция подвергается нагреву с колебаниями температуры до 30 % расчетной величины.

1.12 (1.4). При проектировании конструкций из жаростойких бетонов по ГОСТ 20910-82 необходимо учитывать дополнительные требования «Руководства по возведению тепловых агрегатов из жаростойкого бетона» (М.: Стройиздат, 1983) к исходным материалам для жаростойких бетонов, подбору их состава и технологии приготовления, а также особенности производства работ.

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

1.13. Бетонные и железобетонные конструкции, работающие в условиях воздействия повышенных и высоких температур, должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельным состояниям первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельным состояниям второй группы).

Расчет по предельным состояниям первой группы должен обеспечивать конструкции от:

хрупкого, вязкого или иного характера разрушения (расчет по прочности с учетом, в необходимых случаях, прогиба конструкции перед разрушением);

потери устойчивости формы конструкции (расчет на устойчивость тонкостенных конструкций и т.п.) или ее положения (расчет на опрокидывание и скольжение подпорных стен, внецентренно нагруженных высоких фундаментов, расчет на всплывание заглубленных или подземных резервуаров, насосных станций и т.п.);

усталостного разрушения (расчет на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки подвижной или пульсирующей; подкрановых балок, рамных фундаментов и перекрытия под некоторые неуравновешенные машины и т.п.);

разрушения под совместным воздействием силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды (периодического или постоянного воздействия агрессивной среды, действия попеременного замораживания и оттаивания и т.п.).

Расчет по предельным состояниям второй группы должен обеспечивать конструкции от:

образования трещин, а также чрезмерного или длительного раскрытия (если по условиям эксплуатации образование или длительное раскрытие трещин недопустимо);

чрезмерных перемещений (прогибов, углов поворота, углов перекоса и колебаний).

1.14. Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных ее элементов, как правило, производится для всех стадий: изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям.

1.15 (1.5). При расчете бетонных и железобетонных конструкций необходимо учитывать изменения механических и упругопластических свойств бетона и арматуры в зависимости от температуры воздействия. При этом усилия, деформации, образование, раскрытие и закрытие трещин определяют с учетом воздействия нагрузки (включая собственный вес) и температуры.

Расчетные схемы и основные предпосылки для расчета бетонных и железобетонных конструкций должны устанавливаться в соответствии с условиями их действительной работы в предельном состоянии с учетом в необходимых случаях пластических свойств бетона и арматуры, наличия трещин в растянутом бетоне, а также влияния усадки и ползучести бетона как при нормальной температуре, так и при воздействии повышенных и высоких температур.

1.16 (1.6). Расчет конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, должен производиться на все возможные неблагоприятные сочетания нагрузок от собственного веса, внешней нагрузки и температуры с учетом длительности их действия и в случае необходимости - остывания.

Расчет конструкций с учетом воздействия повышенных и высоких температур необходимо производить для следующих основных расчетных стадий работы:

кратковременный нагрев - первый разогрев конструкции до расчетной температуры;

длительный нагрев - воздействие расчетной температуры в период эксплуатации.

Расчет статически определимых конструкций по предельным состояниям первой и второй групп (за исключением расчета по образованию трещин) следует вести только для стадии длительного нагрева. Расчет по образованию трещин необходимо производить для стадий кратковременного и длительного нагрева с учетом усилий, возникающих от нелинейного распределения температуры бетона по высоте сечения элемента.

Расчет статически неопределимых конструкций и их элементов по предельным состояниям первой и второй групп должен производиться:

а) на кратковременный нагрев конструкции по режиму согласно СНиП III-15-76, когда возникают наибольшие усилия от воздействия температуры (см. п. 1.23). При этом жесткость элемента в конструкции определяется согласно указаниям пп. 4.28 - 4.30 как от кратковременного действия всех нагрузок, так и в зависимости от скорости нагрева;

б) на длительный нагрев - воздействие на конструкцию расчетной температуры в период эксплуатации, когда происходит снижение прочности и жесткости элементов в результате воздействия длительного нагрева и нагрузки.

При этом жесткость элементов определяется по указаниям пп. 4.28 - 4.30 как для длительного действия всех нагрузок.

Расчетная технологическая температура принимается равной температуре среды цеха или рабочего пространства теплового агрегата, указанной в задании на проектирование.

Расчетные усилия и деформации от кратковременного и длительного нагрева определяются по указаниям п. 1.40 с учетом коэффициента надежности по температуре.

1.17 (1.7). Величины нагрузок и воздействий, значения коэффициентов надежности, коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные длительные, кратковременные, особые следует принимать в соответствии с требованиями СНиП II-6-74 с учетом дополнительных указаний: нагрузки, учитываемые при расчете по предельным состояниям второй группы, должны приниматься согласно указаниям пп. 1.19 и 1.29. При этом к длительным нагрузкам следует относить часть полной величины кратковременных нагрузок, оговоренных в главе СНиП II-6-74, а вводимая в расчет кратковременная нагрузка принимается уменьшенной на величину, учтенную в длительной нагрузке. Коэффициенты сочетаний и другие коэффициенты снижения нагрузок относятся к полной величине кратковременных нагрузок.

Нагрузки и воздействия температуры, учитываемые при расчете конструкции по предельным состояниям первой и второй групп, следует принимать по табл. 1 и 2.

Таблица 1

Статическая схема конструкции и расчетная стадия работы

Нагрузки и коэффициенты надежности по нагрузке γf, температурные воздействия и коэффициенты надежности по температуре γt, принимаемые при расчете

по прочности

на выносливость

по деформациям

Статически определимые конструкции при длительном нагреве

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf > 1,0

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и температурные деформации при γt = 1,0

Статически неопределимые конструкции при кратковременном нагреве

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf > 1,0 и наибольшие усилия от воздействия температуры при γt = 1,1

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и наибольшие усилия от воздействия температуры при γt = 1,0

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и наибольшие усилия от воздействия температуры и температурные деформации при γt = 1,0

Статически неопределимые конструкции при длительном нагреве

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf > 1,0 и усилия от воздействия температуры при γt = 1,1

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и усилия от воздействия температуры при γt = 1,0

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и усилия от воздействия температуры и температурные деформации при γt = 1,0

Примечания: 1. Бетонные конструкции рассчитываются только по прочности.

2. При расчете статически неопределимых конструкций кроме сочетаний воздействий температуры и нагрузок, указанных в настоящей таблице, в необходимых случаях следует проверить другие возможные неблагоприятные сочетания воздействий, в том числе и при остывании.

3. В статически неопределимых конструкциях допускается производить расчет:

а) при кратковременном нагреве только на наибольшие усилия от воздействия температуры, если усилия от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок вызывают напряжения сжатия в бетоне σb ≤ 0,1 МПа;

б) при длительном нагреве свыше 700 °С - на совместное воздействие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок без учета усилий от длительного нагрева.

4. При расчете на кратковременный нагрев длительная нагрузка учитывается как кратковременная.

5. Коэффициент надежности по температуре γt должен приниматься по указаниям п. 1.40.

6. При расчете прогибов следует учитывать указания п. 1.29.

Таблица 2

Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций

Нагрузки и коэффициент надежности по нагрузке γf, воздействия температуры и коэффициент надежности по температуре γt принимаемые при расчете

по образованию трещин

по раскрытию трещин

по закрытию трещин

непродолжительному

продолжительному

1-я

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf > 1,0* и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при γt = 1,1*

-

-

-

2-я

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf > 1,0* и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при γt = 1,1* (расчет производится для выяснения необходимости проверки по непродолжительному раскрытию трещин и по их закрытию)

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при γt = 1,0

-

Постоянные и длительные нагрузки при γf = 1,0 и температурные воздействия от длительного нагрева при γt = 1,0

3

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при γt = 1,0 (расчет производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин)

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при γt = 1,0

Постоянные и длительные нагрузки при γf = 1,0 и температурные воздействия от длительного нагрева при γt = 1,0

-

* Коэффициент надежности по нагрузке γf и коэффициент надежности по температуре γt принимаются такими же, как при расчете по прочности.

Примечания: 1. Длительные и кратковременные нагрузки принимаются с учетом требований СНиП 2.03.01-84.

2. При расчете по образованию трещин от температурных воздействий необходимо учитывать требования п. 4.3.

3. При расчете по раскрытию трещин от температурных воздействий необходимо учитывать различие температурных деформаций бетона и арматуры по указаниям п. 4.10.

4. Коэффициент надежности по температуре γt должен приниматься по указаниям п. 1.40.

5. Особые нагрузки учитываются в расчете по образованию трещин в тех случаях, когда наличие трещин приводит к катастрофе (взрыв, пожар и т.д.).

При расчете по прочности в необходимых случаях должны учитываться особые нагрузки с коэффициентами надежности по нагрузке γf, принимаемыми по соответствующим нормативным документам. При этом усилия, вызванные воздействием температуры, не учитываются.

1.18. При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с дополнительным коэффициентом динамичности, равным:

при транспортировании........................ 1,60

при подъеме и монтаже......................... 1,40

Для указанных выше коэффициентов динамичности допускается принимать более низкие значения, если это подтверждено опытом применения конструкций, но не ниже 1,25.

1.19. К трещиностойкости конструкций или их частей предъявляются требования соответствующих категорий в зависимости от условий, в которых работает конструкция, и от вида применяемой арматуры:

а) 1-я категория - не допускается образование трещин;

б) 2-я категория - допускается ограниченное по ширине непродолжительное acrc1 раскрытие трещин при условии обеспечения их последующего надежного закрытия (зажатия);

в) 3-я категория - допускается ограниченное по ширине непродолжительное acrc1 и продолжительное acrc2 раскрытие трещин.

Категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций в зависимости от условий их работы, вида арматуры по предельно допустимой ширине раскрытия трещин для обеспечения сохранности арматуры в элементах, эксплуатируемых в условиях неагрессивной среды, приведены в табл. 3. Нагрузки, учитываемые при расчете железобетонных конструкций по образованию трещин, их раскрытию или закрытию, должны приниматься согласно табл. 2. Если в конструкциях или их частях, к трещиностойкости которых предъявляются требования 2- и 3-й категорий, трещины не образуются при соответствующих нагрузках и температурах, указанных в табл. 3, их расчет по непродолжительному раскрытию и по закрытию трещин (для 2-й категории) или по непродолжительному и продолжительному раскрытию трещин (для 3-й категории) не производится.

Под непродолжительным раскрытием трещин понимается их раскрытие при действии постоянных длительных и кратковременных нагрузок, кратковременного нагрева, а под длительным раскрытием - только при постоянных и длительных нагрузках и длительном нагреве.

Таблица 3

Условия эксплуатации конструкций

Температура арматуры, °С

Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций и предельно допустимая ширина acrc1 и acrc2, мм, раскрытия трещин, обеспечивающие сохранность арматуры

стержневой классов А-I, А-II, А-III, А-IIIв и А-IV; проволочной классов B-I и Bp-I

стержневой классов A-V и A-VI; проволочной классов B-II, Вр-II, К-7 и К-19 при диаметре проволоки 3,5 мм и более

проволочной классов B-II, Вр-II и К-7 при диаметре проволоки 3 мм и менее

1. В закрытом помещении

До 100

3-я категория;

acrc1 = 0,4;

acrc2 = 0,3

3-я категория;

acrc1 = 0,3;

acrc2 = 0,2

3-я категория;

acrc1 = 0,2;

acrc2 = 0,1

100 и выше

3-я категория;

acrc1 = 0,6;

acrc2 = 0,5

3-я категория;

acrc1 = 0,5;

acrc2 = 0,4

3-я категория;

acrc1 = 0,3;

acrc2 = 0,2

2. На открытом воздухе, а также в грунте выше уровня грунтовых вод

До 100

3-я категория;

acrc1 = 0,4;

acrc2 = 0,3

3-я категория;

acrc1 = 0,2;

acrc2 = 0,1

2-я категория;

acrc1 = 0,2

100 и выше

3-я категория;

acrc1 = 0,6;

acrc2 = 0,5

3-я категория;

acrc1 = 0,5;

acrc2 = 0,4

2-я категория;

acrc1 = 0,3

3. В грунте при переменном уровне грунтовых вод и в закрытом помещении при попеременном увлажнении

До 100

3-я категория;

acrc1 = 0,3;

acrc2 = 0,2

2-я категория;

acrc1 = 0,2

2-я категория;

acrc1 = 0,1

Примечание. В канатах подразумевается проволока наружного слоя.

Категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций, а также значения предельно допустимой ширины раскрытия трещин в условиях неагрессивной среды для ограничения проницаемости конструкций принимаются по СНиП 2.03.01-84.

1.20. Для железобетонных слабоармированных элементов, характеризуемых тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны (см. п. 4.4), площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15 %.

1.21. Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях от нагрузок и вынужденных перемещений (вследствие изменения температуры, влажности бетона, смещения опор и т.п.), а также усилия в статически неопределимых конструкциях при расчете их по деформированной схеме следует, как правило, определять с учетом неупругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин.

1.22 (1.9). Определение усилий в статически неопределимых конструкциях от внешней нагрузки, собственного веса и воздействия повышенных и высоких температур производят по правилам строительной механики методом последовательных приближений. При этом жесткость элементов определяют с учетом неупругих деформаций и наличия трещин в бетоне от одновременного действия внешней нагрузки, собственного веса и температуры.

1.23 (1.10). При кратковременном нагреве усилия от воздействия температуры в элементах статически неопределимых конструкций должны определяться в зависимости от состава бетона (см. табл. 11) и температуры нагрева, вызывающей наибольшие усилия:

а) при нагреве бетона № 1 свыше 50 до 250 °С - по расчетной температуре;

б) при нагреве бетонов № 2 - 11, 23 и 24 свыше 200 до 500 °С - по расчетной температуре; при нагреве свыше 500 °С - при 500 °С;

в) при нагреве бетонов № 12 - 21, 29 и 30 свыше 200 до 400 °С - по расчетной температуре, при нагреве свыше 400 °С - при 400 °С.

Для конструкций, находящихся на наружном воздухе, расчет наибольших усилий от воздействия температур выполняют по расчетной температуре воздуха в соответствии с требованиями п. 1.53.

При длительном нагреве усилия от воздействия температуры следует определять в зависимости от расчетной температуры согласно указаниям п. 1.16.

1.24 (1.11). При расчете по прочности, деформациям, а также раскрытию и закрытию трещин распределение температуры в сечениях конструкций определяют теплотехническим расчетом для установившегося режима теплового потока. При расчете по образованию трещин распределение температур в сечениях конструкций, нагреваемых со скоростью более 10 °С/ч, определяют для неустановившегося теплового потока по требованиям пп. 1.47 - 1.53.

1.25 (1.12). При расчете усилий, вызванных воздействием температуры, в сборных элементах конструкций жесткость сечений следует уменьшить на 20 %, если прочность на сжатие раствора в стыке минимум на 10 МПа меньше прочности бетона сборного элемента.

1.26 (1.13). Расчет элементов бетонных и железобетонных конструкций по прочности, схемы предельных состояний которых при расчете на воздействие температуры еще не установлены или условия наступления предельного состояния пока не могут быть выражены через усилия, может производиться через напряжения с учетом наличия трещин и развития неупругих деформаций бетона. При этом напряжения в бетоне и арматуре не должны превышать соответствующих расчетных сопротивлений.

1.27 (1.14). При расчете несущих конструкций, бетон которых неравномерно нагрет по высоте сечения элемента, часть сечения, нагретую свыше 1000 °С, допускается не учитывать.

1.28 (1.15). При расчете элементов, подвергающихся нагреву, положение центра тяжести всего сечения бетона или его сжатой зоны, а также статический момент и момент инерции всего сечения следует определять, приводя все сечение к ненагретому, более прочному бетону. Для этой цели при расчете с использованием ЭВМ сечение по высоте разбивается не менее чем на четыре части.

При расчете по прочности, деформациям и раскрытию или закрытию трещин без использования ЭВМ при прямолинейном распределении температуры бетона по высоте сечения элемента допускается разбивать сечения согласно следующим указаниям:

для элемента, выполненного из одного вида бетона, если температура бетона наиболее нагретой грани не превышает 400 °С, сечение не разбивается на части и момент инерции приведенного сечения Ired относительно центра тяжести сечения принимается равным:

,                                                             (1)

где βb -  коэффициент, принимаемый в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения по табл. 16;

 -  коэффициент, принимаемый в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения для кратковременного нагрева по табл. 18;

φb1 - коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона и принимаемый для бетона составов (см. табл. 11):

№ 1 - 3, 6, 7, 10, 11, 19 - 21............... 0,85

№ 4, 5, 8, 9, 23, 24.............................. 0,80

№ 12 - 18, 29, 30................................ 0,70

для элемента, сечение которого по высоте состоит из двух видов бетона, а также прямоугольного и таврового сечений, выполненных из одного вида бетона, если температура бетона наиболее нагретой грани превышает 400 °С, сечение разбивается по высоте на две части (черт. 1, а);

для элемента, сечение которого по высоте состоит из трех видов бетона, или двутаврового сечения, выполненного из одного вида бетона, если температура бетона наиболее нагретой грани превышает 400 °С, сечение разбивается на три части (черт. 1, б).

При расчете по образованию трещин определение напряжений от воздействия температуры производится разбивкой сечения не менее чем на четыре части независимо от температуры бетона (черт. 1, в).

В прямоугольном сечении элемента, выполненного из одного вида бетона, когда сечение по высоте разбивается на две части, линия раздела должна проходить по бетону, имеющему температуру, равную 400 °С.

В двутавровых и тавровых сечениях элементов, выполненных из одного вида бетона, линия раздела должна проходить по границе между ребром и полкой. В элементе, сечение которого по высоте состоит из различных видов бетонов, линия раздела должна проходить по границе бетонов.

Во всех случаях расчета арматура рассматривается как самостоятельная часть сечения.

Для элементов, состоящих по высоте из двух и более видов бетона, приведенная площадь Ared,i i-той части сечения, на которые разбивается все сечение элемента, определяется по формуле

,                                                        (2)

где Ai -                  площадь i-той части сечения;

φb1, βbi и  -  коэффициенты, принимаемые в зависимости от состава и температуры бетона в центре тяжести площади i-той части сечения, как в формуле (1).

Если сечение элемента состоит из разных видов бетона, то в этой формуле правая часть умножается на отношение модуля упругости каждого вида бетона в нагретом состоянии к модулю упругости бетона, к которому приводится все сечение Еb.

При расчете без использования ЭВМ коэффициенты βbi и  допускается определять в зависимости от средней температуры бетона i-той части сечения.

Площадь ненапрягаемой нагретой растянутой As и сжатой As арматуры приводится к ненагретому, более прочному бетону:

;                                                       (3)

,                                                      (4)

где As,red, As,redсоответственно приведенная площадь растянутой и сжатой арматуры;

Es -       модуль упругости арматуры, принимаемый по табл. 37;

βs -        коэффициент, принимаемый в зависимости от температуры арматуры по табл. 35.

Черт. 1. Схемы разбивки на части по высоте прямоугольного, таврового и двутаврового сечения элементов

а - на 2 части; б - на 3 части; в - на 4 части; Ц. Т. - центр тяжести приведенного сечения; tb1, tb2, ..., tbi - наибольшая температура бетона 1-, 2-, ..., i-той части сечения

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения y до наименее нагретой грани определяют по формуле

.                                                                 (5)

Площадь приведенного сечения элемента Ared находят по формуле

Ared = ΣAred,i + As,red + As,red.                                                 (6)

Статический момент площадей приведенного сечения элемента Sred относительно грани, растянутой внешней нагрузкой и воздействием температуры, определяют по формуле

Sred = ΣAred,iyi + As,reda + As,red (h - a′),                                      (7)

где yi -    расстояние от центра тяжести i-той части сечения бетона до наименее нагретой грани элемента, принимаемое равным

yi = h - Σhi + yyi,                                                         (8)

здесь hi - высота i-той части сечения:

.                                                      (9)

При расчете без использования ЭВМ допускается принимать

yyi = 0,5hi.                                                               (10)

Момент инерции приведенного сечения элемента Ired относительно его центра тяжести определяют по формуле

Ired = ΣIred,i + ΣAred,iy2bi + As,redy2s + As,red(ys)2,                            (11)

где Ired,i - момент инерции i-той части сечения бетона, определяемый по формуле

;                                                       (12)

ybi -   расстояние от центра тяжести i-той части сечения бетона до центра тяжести всего приведенного сечения, определяемое по формулам:

ybi = yi - y;                                                             (13)

ys = - (y - a);                                                           (14)

ys = h - y - a.                                                         (15)

1.29. Прогибы элементов железобетонных конструкций не должны превышать их предельно допустимых величин, устанавливаемых с учетом следующих требований:

технологических (условия нормальной работы кранов, технологических установок, машин и т.п.);

конструктивных (влияние соседних элементов, ограничивающих деформации; необходимость выдерживания заданных уклонов и т.п.);

эстетических.

Величины предельно допустимых прогибов приведены в табл. 4.

Расчет прогибов должен производиться:

при ограничении технологическими или конструктивными требованиями на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок с учетом прогиба от кратковременного и длительного нагрева согласно указаниям пп. 4.23 - 4.27;

при ограничении эстетическими требованиями на действие постоянных и длительных нагрузок с учетом прогиба от длительного нагрева согласно указаниям пп. 4.23 - 4.27.

Таблица 4

Элементы конструкции

Предельно допустимые прогибы

1. Подкрановые балки при кранах:

 

ручных

l / 500

электрических

l / 600

2. Перекрытия с плоским потолком и элементы покрытия при пролетах, м:

 

l < 6

l / 200

6 l 7,5

3,0 см

l > 7,5

l / 250

3. Перекрытия с ребристым потолком и элементы лестниц при пролетах, м:

 

l < 5

l / 200

5 l ≤ 10

2,5 см

l > 10

l / 400

4. Навесные стеновые панели (при расчете из плоскости) при пролетах, м:

 

l < 6

l / 200

6 l 7,5

3,0 см

l > 7,5

l / 250

Обозначения, принятые в таблице:

l - пролет балок или плит. Для консолей принимают l = 2l1, где l1 - вылет консоли.

Примечание. Предельно допустимые прогибы в поз. 1 и 4 обусловлены технологическими и конструктивными требованиями, в поз. 2 и 3 - эстетическими требованиями.

При этом коэффициент надежности по нагрузке γf и коэффициент надежности по температуре γt принимаются равными единице.

Для железобетонных элементов, выполненных со строительным подъемом, значения предельно допустимых прогибов могут быть увеличены на высоту строительного подъема, если это не ограничивается технологическими или конструктивными требованиями. Для других конструкций, не предусмотренных табл. 4, величины предельно допустимых прогибов устанавливаются по специальным требованиям, но при этом они не должны превышать 1/150 пролета и 1/75 вылета консоли.

Предельно допустимые деформации от воздействия температуры, в элементах конструкции которых требуется их ограничение при нагревании и охлаждении, должны устанавливаться нормативными документами по проектированию соответствующих конструкций, а при их отсутствии должны указываться в задании на проектирование.

Для несвязанных с соседними элементами железобетонных плит перекрытия, площадок и т.п. должна производиться дополнительная проверка по зыбкости: добавочный прогиб от кратковременно действующей сосредоточенной нагрузки 1000 Н при наиболее невыгодной схеме ее приложения должен быть не более 0,7 мм.

1.30. При расчете по прочности бетонных и железобетонных элементов на воздействие сжимающей продольной силы должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет ea, обусловленный неучтенными в расчете факторами. Эксцентриситет ea в любом случае принимается не менее 1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения, и 1/30 высоты сечения элемента.

Кроме того, для конструкций, образуемых из сборных элементов, следует учитывать возможное взаимное смещение элементов, зависящее от вида конструкций, способа монтажа и т.п.; при отсутствии для таких конструкций экспериментально обоснованных значений случайного эксцентриситета его следует принимать не менее 1 см.

Для элементов статически неопределимых конструкций величина эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения eo принимается равной эксцентриситету, полученному из статического расчета конструкций, но не менее ea. В элементах статически определимых конструкций эксцентриситет еo находится как сумма эксцентриситетов - определяемого из статического расчета конструкции и случайного.

При расчете по трещиностойкости и по деформациям эксцентриситет не учитывается.

В случае, если величина эксцентриситета eo, определенная в соответствии с указаниями настоящего пункта, не превышает ea = h / 30, а расчетная длина элемента прямоугольного сечения lo ≤ 20h, допускается производить его расчет согласно п. 3.37.

1.31. Расстояния между температурно-усадочными швами в бетонных и железобетонных конструкциях должны определяться расчетом.

Допускается указанный расчет не производить для конструкций из обычного и жаростойкого бетона, если принятое расстояние между температурно-усадочными швами не превышает величин, указанных в табл. 5, умноженных на коэффициенты δt, δe, δw и δv, принимаемые по табл. 6.

Расстояние между температурными швами в фундаментах принимается в соответствии с расположением швов в вышележащих конструкциях.

Таблица 5

Конструкции

Наибольшие расстояния между температурно-усадочными швами, м, допускаемые без расчета для конструкций, находящихся

внутри отапливаемых зданий или в грунте

внутри неотапливаемых зданий

на наружном воздухе

1. Бетонные:

 

 

 

а) сборные

40

35

30

б) монолитные при конструктивном армировании

30

25

20

в) монолитные без конструктивного армирования

20

15

10

2. Железобетонные:

 

 

 

а) сборные и сборно-каркасные одноэтажные

72

60

48

б) сборные и сборно-каркасные многоэтажные

60

50

40

в) сборно-блочные, сборно-панельные

55

45

35

г) сборно-монолитные и монолитные каркасные

50

40

30

д) сборно-монолитные и монолитные сплошные

40

30

25

Примечание. Для железобетонных каркасных зданий (поз. 2а, б, г) расстояния между температурно-усадочными швами определены при отсутствии связей либо при расположении связей в середине температурного блока.

Таблица 6

Факторы, обусловливающие введение коэффициента

Коэффициент

условное обозначение

числовое значение

1. Расчетная температура внутри сооружений и тепловых агрегатов, °С:

 

 

50

δt

1,0

70

0,8

120

0,6

300

0,4

500

0,3

1000 и выше

0,1

2. Расчетная зимняя температура воздуха (наиболее холодная пятидневка), °С:

 

 

-40

δe

1,0

-30

1,1

-20

1,2

-10

1,4

-1

1,6

3. Относительная влажность воздуха в наиболее жаркий месяц года, %:

 

 

70 и выше

δw

1,0

40

0,8

20

0,6

10

0,4

4. Расстояние от верха фундамента до низа подкрановых балок, а при их отсутствии - низа ферм или балок покрытия в одноэтажных зданиях (оси балок перекрытия в многоэтажных зданиях), м:

 

 

3 и менее

δv

1,0

5

1,2

7

1,6

9 и более

2,0

Примечания: 1. При расчетной температуре внутри сооружения и тепловых агрегатов свыше 50 °С значения коэффициентов δe и δw принимаются равными единице.

2. Значения коэффициентов δt, δe, δw и δv для промежуточных значений соответственно температур и высот определяются интерполяцией.

ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

1.32. Расчет предварительно напряженных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, должен производиться в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84, Пособия по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций тяжелого бетона (к СНиП 2.03.01-84) и с учетом указаний пп. 1.33 - 1.38.

1.33 (1.19). Температура нагрева предварительно напряженной арматуры не должна превышать предельно допустимой температуры ее применения, указанной в табл. 24.

1.34 (1.20). Сжимающие напряжения в бетоне σbp в стадии предварительного обжатия не должны превышать (в долях от передаточной прочности бетона Rbp):

0,70 Rbp................... при   50 °С нагрева

0,60............................ »  100   »      »

0,50............................ »  150   »      »

0,40............................ »  250   »      »

В случае необходимости величина сжимающих напряжений в бетоне может быть повышена при обеспечении надежной работы конструкции от воздействия предварительного напряжения, нагрузки и температурных усилий.

1.35 (1.21). Полная величина потерь предварительного напряжения арматуры, учитываемая при расчете конструкций, работающих в условиях воздействия температуры выше 50 °С, определяется как сумма потерь:

основных - при нормальной температуре;

дополнительных - от воздействия температуры выше 50 °С.

Основные потери предварительного напряжения арматуры для конструкций из обычного бетона состава № 1 и жаростойкого бетона составов № 2, 3, 6, 7, 10 и 11 по табл. 11 следует определять как для тяжелого бетона по табл. 5 СНиП 2.03.01-84. Величину потерь от усадки жаростойкого бетона следует принимать на 10 МПа больше указанных в табл. 5 (поз. 8а, б, в) СНиП 2.03.01-84.

Таблица 7

Фактор, вызывающий дополнительные потери предварительного напряжения в арматуре при ее нагреве

Величина дополнительных потерь предварительного напряжения, МПа

Усадка обычного бетона состава № 1 и жаростойкого бетона составов № 2, 3, 6, 7, 10 и 11 по табл. 11 при нагреве:

 

кратковременном

40

длительном постоянном

80

длительном циклическом (см. п. 1.4)

60

Ползучесть обычного бетона состава № 1 и жаростойкого бетона составов № 2, 3, 6, 7, 10 и 11 по табл. 11:

 

естественной влажности при нагреве:

 

кратковременном

10 σbp

длительном постоянном

15 σbp

длительном циклическом

18 σbp

сухого при нагреве:

 

кратковременном

4 σbp

длительном постоянном

6 σbp

длительном циклическом

8 σbp

Релаксация напряжений арматуры:

 

проволочной классов В-II, Вр-II, К-7, К-19

0,0012 Δtsσsp

стержневой классов A-IV, A-V, A-VI, Ат-IV, Aт-V, Aт-VI

0,001 Δtsσsp

Разность деформаций бетона и арматуры от воздействия температуры

st - αbt) ΔtsEsβs

Обозначения, принятые в таблице:

Δts -         разность между температурой арматуры при эксплуатации, определяемой теплотехническим расчетом по указаниям пп. 1.47 - 1.53 и температурой арматуры при натяжении, которую допускается принимать равной 20 °С;

αbt -          коэффициент, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры бетона на уровне напрягаемой арматуры и длительности нагрева;

Es -           модуль упругости арматуры, принимаемый по табл. 37;

αst и βs -   коэффициенты, принимаемые по табл. 35 в зависимости от температуры арматуры.

Примечания: 1. Потери предварительного напряжения от релаксации напряжений арматуры принимаются для кратковременного и длительного нагрева одинаковыми и учитываются при температуре арматуры свыше 40 °С.

2. Потери предварительного напряжения арматуры от разности деформаций бетона и арматуры учитываются в элементах, выполненных из обычного бетона при нагреве арматуры свыше 100 °С и в элементах из жаростойкого бетона при нагреве арматуры свыше 70 °С.

3. Если от усилий, вызванных совместным действием нагрузки, температуры и предварительного обжатия, в бетоне на уровне арматуры в стадии эксплуатации возникают растягивающие напряжения, то дополнительные потери от ползучести бетона не учитываются.

4. Потери от ползучести бетона при натяжении в двухосном направлении следует уменьшить на 15 %.

При вычислении коэффициента φl по формуле (5) СНиП 2.03.01-84 время в сутках следует принимать: при определении потерь от ползучести - со дня обжатия бетона и от усадки - со дня окончания бетонирования до нагрева конструкции.

Дополнительные потери предварительного напряжения арматуры должны приниматься по табл. 7.

1.36 (1.22-1.23). Величины установившихся напряжений в бетоне σbp на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры наиболее обжимаемой зоны после проявлений всех основных потерь определяются по формуле

,                                         (16)

где Mмомент от собственного веса элемента;

P -   усилие предварительного обжатия;

eop -  эксцентриситет усилия P относительно центра тяжести приведенного сечения;

ysp -   расстояние от усилия P до центра тяжести сечения.

Геометрические характеристики приведенного сечения предварительно напряженного железобетонного элемента (Ared, Sred, Ired) определяются по требованиям п. 1.28 с учетом продольной предварительно напряженной арматуры S и S′ и влияния температуры на снижение модулей упругости арматуры и бетона.

1.37 (1.24). Усилия от воздействия температуры в статически неопределимых предварительно напряженных конструкциях находят по указаниям пп. 1.45 и 1.46.

При определении усилий от воздействия температуры жесткость элемента вычисляют по указаниям пп. 4.28 и 4.29.

1.38 (1.25). При определении общего прогиба предварительно напряженного железобетонного элемента необходимо учитывать прогиб, вызванный неравномерным нагревом бетона по высоте сечения элемента, по указаниям п. 4.26.

ДЕФОРМАЦИИ И УСИЛИЯ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ

1.39 (1.26). Расчет деформаций, вызванных нагреванием и охлаждением бетонных и железобетонных элементов, должен производиться в зависимости от наличия трещин в растянутой зоне бетона и распределения температуры бетона по высоте сечения элемента.

1.40 (1.27). Для участков бетонного и железобетонного элемента, где в растянутой зоне не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от нагрева следует рассчитывать согласно следующим указаниям:

а) сечение элемента приводится к более прочному бетону по указаниям п. 1.28, удлинение εt оси элемента и ее кривизну  определяют по формулам:

;                                          (17)

.                 (18)

Удлинение εti оси i-той части бетонного сечения и ее кривизну  (черт. 2) определяют по формулам:

;                                         (19)

.                                                 (20)

Удлинение εs и εs соответственно арматуры S и S′ находят по формулам:

εs = αstts;                                                            (21)

ε′s = αstts.                                                           (22)

В формулах (17) - (22): Ared, Ared,i, As,red, A¢s,red, ybi, ys, ys, Ired, Ired,i, yyi принимают по указаниям п. 1.28;

αbti и αbti+1коэффициенты, принимаемые по табл. 20 в зависимости от температуры бетона более и менее нагретой грани i-той части сечения;

αst -     коэффициент, принимаемый по табл. 35 в зависимости от температуры арматуры S и S;

γt -       коэффициент надежности по температуре, принимаемый при расчете по предельным состояниям: первой группы - 1,1; второй группы - 1,0.

Черт. 2. Схемы распределения

а - температуры бетона; б - деформации удлинения от нагрева; в - напряжения в бетоне от нагрева; г - деформации укорочения от остывания; д - напряжения в бетоне от остывания при нелинейном изменении температур по высоте бетонного сечения элементов; Ц. Т. - центр тяжести приведенного сечения

При расчете бетонного сечения в формулах (17) и (18) удлинение арматуры εs и εs не учитывается;

б) при неравномерном нагреве бетона с прямолинейным распределением температуры по высоте сечения элемента (черт. 3, а) удлинение оси элемента εt и ее кривизну  допускается определять по формулам:

;                                               (23)

,                                                    (24)

где tb и tb1 - температура бетона менее и более нагретой грани сечения, определяемая теплотехническим расчетом согласно указаниям пп. 1.47 - 1.53;

αbt и αbt1 -   коэффициенты, принимаемые в зависимости от температуры бетона менее и более нагретой грани сечения по табл. 20.

1.41 (1.28). Для участков бетонного или железобетонного элемента, где в растянутой зоне бетона не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от остывания следует рассчитывать согласно следующим указаниям:

а) сечение элемента приводится к более прочному бетону согласно указаниям п. 1.28; от усадки и ползучести бетона укорочение εcsc оси элемента и ее кривизну  определяют по формулам:

;                                                        (25)

.                                  (26)

Укорочение εcsc,i оси i-той части бетонного сечения и ее кривизну  определяют по формулам:

;                            (27)

.                                   (28)

В формулах (25) - (28): Ared,i, Ared, ybi, Ired,i, Ired, hi, yyi принимают по указаниям п. 1.28.

γt -              по указаниям п. 1.40;

tbi и tbi+1 -   см. черт. 2;

αcs,i и αcs,i+1 - коэффициенты, принимаемые по табл. 21 в зависимости от температуры более и менее нагретой грани i-той части сечения;

εci -             деформации ползучести бетона в i-той части сечения определяют по формуле (29) со знаком «минус»:

,                                               (29)

σb,tem,i и σbi - напряжения сжатия в бетоне i-той части сечения от усилий, вызванных температурой и нагрузкой при нагреве, определяемые по формулам (32) и (33), в которых коэффициент  принимается по табл. 18 для кратковременного нагрева с подъемом температуры на 10 °С/ч;

βbi -             коэффициент, принимаемый по табл. 16 в зависимости от температуры i-той части сечения;

 -             коэффициент, принимаемый по табл. 18 в зависимости от температуры i-той части сечения для длительного нагрева;

б) при остывании неравномерно нагретого бетона с прямолинейным распределением температуры по высоте сечения элемента от усадки бетона укорочение εcs оси элемента и ее кривизну  допускается определять по формулам:

;                                              (30)

,                                                  (31)

где αcs и αcs1 -  коэффициенты, принимаемые по табл. 21 в зависимости от температуры бетона менее и более нагретой грани сечения;

γt, tb, tb1 -   принимают по указаниям п. 1.40.

1.42 (1.29). Для участков бетонного и железобетонного элемента, где в растянутой зоне бетона не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, напряжения в бетоне грани i-той части сечения следует определять:

растяжения при нагревании от нелинейного распределения температуры по формуле

;                                          (32)

сжатия при нагревании от кратковременных усилий по формуле

;                                                   (33)

растяжения при остывании от усадки и ползучести бетона по формуле

;                                           (34)

где ybi, εt,  -  определяются соответственно по формулам (13), (17) и (18);

αbti, tbi -           принимаются по указаниям пп. 1.40 и 1.41;

Eb -                 принимается по табл. 17;

αcs,i, βbi и  - коэффициенты, принимаемые по табл. 21, 16 и 18 в зависимости от температуры бетона грани i-той части сечения;

M и N -           момент и продольная сила, приложенная к центру тяжести сечения от воздействия нагрузки и температуры;

Ared и B -         принимают соответственно по указаниям пп. 1.28 и 4.28;

εcs, εcsc и  -    определяют соответственно по формулам (29), (25) и (26).

Если в формуле (32) напряжения имеют знак «минус», то в бетоне возникают напряжения сжатия и σbtt,i заменяется σb,tem,i.

1.43 (1.30). Для участков железобетонного элемента, где в растянутой зоне образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от нагрева следует рассчитывать согласно следующим указаниям:

а) для железобетонного элемента с трещинами в растянутой зоне, расположенной у менее нагретой грани сечения (черт. 3, б), удлинение εt оси элемента и ее кривизну  определяют по формулам:

;                                            (35)

;                                                   (36)

б) для участков железобетонного элемента с трещинами в растянутой зоне бетона, расположенной у более нагретой грани сечения (черт. 3, в), удлинение εt оси элемента определяется по формуле (35) и ее кривизну  - по формуле

;                                                   (37)

в) для участков железобетонного элемента с трещинами по всей высоте сечения (черт. 3, г) удлинение εt оси элемента и ее кривизну  определяют по формулам:

;                                                     (38)

.                                                   (39)

В формулах (35) - (39):

ts, ts -         температура арматуры S и S′;

tb -             температура бетона сжатой грани сечения;

αstm и αstm -  коэффициенты, определяемые по формуле (74) для арматуры S и S′;

αbt -            коэффициент, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры бетона более или менее нагретой грани сечения;

γt -             принимается по указаниям п. 1.40;

a′ -             толщина защитного слоя более нагретой грани сечения;

г) при равномерном нагреве железобетонного элемента кривизну  оси элемента допускается принимать равной нулю. В железобетонных элементах из обычного бетона при температуре арматуры до 100 °С и из жаростойкого бетона при температуре арматуры до 70 °С для участков с трещинами в растянутой зоне бетона допускается определять удлинение оси элемента εt и ее кривизну  по формулам (23) и (24) как для бетонных элементов без трещин.

Черт. 3. Схемы распределения температур (1), деформаций от неравномерного нагрева (2) и остывания (3) при прямолинейном изменении температур по высоте сечения элементов

а - бетонного и железобетонного без трещин; б - железобетонного с трещинами в растянутой зоне, расположенной у менее нагретой грани; в - то же, у более нагретой грани; г - железобетонного с трещинами по всей высоте сечения; Ц.Т. - центр тяжести приведенного сечения

1.44 (1.31). Для участков железобетонных элементов, где в растянутой зоне образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента от усадки бетона, при остывании укорочение εcs оси элемента и ее кривизну  допускается находить по формулам (30) и (31).

1.45 (1.32). Определение усилий в статически неопределимых конструкциях от воздействия температуры должно производиться по формулам строительной механики с принятием действительной жесткости сечения.

Методика определения неизвестных, составление канонических уравнений перемещений, получение окончательных эпюр такие же, как и при расчете статически неопределимых конструкций на воздействие внешней нагрузки.

Если определение усилий от воздействия температуры в плоской статически неопределимой системе производится методом сил, то канонические уравнения имеют вид

                                     (40)

где X1, X2, ..., Xn -  соответственно лишние неизвестные усилия основной системы;

δ11, δ12, δ1n -     перемещение в основной системе в направлении 1, вызываемое единичной силой, действующей в направлении 1, 2 и п;

δn1, δn2, δnn -    перемещения в основной системе в n-м направлении, вызываемые единичной силой, действующей в направлении 1, 2 и n;

Δ1t и Δnt -         перемещение в основной системе в направлении 1 и п, вызываемое воздействием температуры.

Перемещение Δit в основной системе в i-том направлении, вызванное воздействием температуры, равно:

,                                      (41)

где ,  -     изгибающий момент и продольная сила в сечении х элемента основной системы от действия в i-том направлении соответствующей единичной силы;

, εtx -  кривизна и удлинение элемента в сечении x, вызванные воздействием температуры, определяемые согласно указаниям пп. 1.40 и 1.43.

Единичное перемещение δik в направлении i, вызванное силой, равной единице, действующей в направлении k, определяется по формуле

,                                     (42)

где Bx, Ared,x -   жесткость и приведенная площадь элемента в сечении x, определяемые согласно указаниям пп. 1.28, 4.28 и 4.29.

При определении жесткости сечений элемента следует учитывать усилия от нагрузки и воздействия температуры согласно требованиям табл. 1 и 2.

Удлинение εt оси элемента и ее кривизну  от воздействия температуры следует вычислять согласно указаниям пп. 1.39 - 1.43.

При расчете железобетонных элементов, работающих на изгиб, а также на сжатие и растяжение, когда  ≥ 0,8ho, с достаточной для расчета точностью, в формулах (41) и (42) второй интеграл можно принимать равным нулю. Для вычисления величин Δit и dik по формулам(41) и (42) рекомендуется следующая упрощенная методика. Элемент по длине разбивается на п участков и на каждом участке Δl определяются жесткость Вх и кривизна  в зависимости от наличия в сечении трещин и действующих усилий:

,                                                (43)

,                                              (44)

где Вx -     жесткость посередине длины каждого участка, определяемая с учетом наличия трещин и усилий от нагрузки и температуры согласно указаниям пп. 4.28 и 4.29;

Mi и Mk - изгибающие моменты посередине длины каждого участка от действия единичной силы;

 -     кривизна на каждом участке, определяемая согласно указаниям пп. 1.40 и 1.43.

Величины жесткости и кривизны зависят от усилий, вызванных температурой, поэтому расчет статически неопределимых железобетонных конструкций на воздействие температуры необходимо выполнять методом последовательных приближений до тех пор, пока величина усилия, полученная в последнем приближении, будет отличаться от усилий предыдущего приближения не более чем на 5 %.

Расчет усилий в статически неопределимых конструкциях, как правило, следует выполнять с применением ЭВМ. При использовании малых вычислительных машин и при ручном счете допускается принимать приведенные постоянными по длине элемента жесткость сечения Bred, удлинение оси εred,t и ее кривизну .

Приведенная жесткость сечения определяется по формуле

Bred = B + (B1 - B) φm.                                                        (45)

Приведенное удлинение εred,t оси элемента и ее кривизну  от нагрева определяют по формулам:

εred,t = εt1 + (εt2 - εt1) φm;                                                     (46)

.                                       (47)

В формулах (45) - (47):

B -    жесткость сечения элемента с трещинами в растянутой зоне в месте действия наибольшего изгибающего момента M, определяемая по указаниям п. 4.29;

B1 -   жесткость сечения элемента без трещин, определяемая по указаниям п. 4.28;

;                                                       (48)

при M ≥ 2,5Mcrc φm = 0; Bred = B; εred,t = εt1 и ;

M и Mcrc - наибольший изгибающий момент и момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента при образовании трещин, который определяется по указаниям п. 4.4;

e -              основание натуральных логарифмов;

et2,  - удлинение и кривизна оси элемента без трещин от воздействия температуры, определяемые по указаниям п. 1.40;

et1,  - удлинение и кривизна оси элемента с трещинами в растянутой зоне, определяемые по указаниям п. 1.43.

Расчет статически неопределимых железобетонных конструкций при температурном воздействии рекомендуется выполнять в следующем порядке:

а) составляется расчетная схема конструкции с указанием всех геометрических размеров элементов, действующих нагрузок и температур. Назначаются класс и вид бетона, класс арматуры;

б) задается минимальное армирование сечений элементов As,min конструкций по формуле

;                                                        (49)

в) вычисляются моменты, которые могут воспринять различные сечения элементов конструкции при заданных размерах сечений, проценте армирования, прочности бетона и температуре;

г) определяется удлинение εt оси, кривизна  элементов, вызванные воздействием температуры.

Если по условию эксплуатации допускается образование трещин в элементах, величины εt и  определяют как для сечений без трещин, так и для сечений с трещинами согласно указаниям пп. 1.40 и 1.43;

д) вычисляется жесткость сечений элементов, при эксплуатации которых образование трещин маловероятно, согласно указаниям п. 4.28;

е) для элементов, при эксплуатации которых возможно образование трещин, по формулам (299) или (300) вычисляется жесткость сечения с трещинами. При вычислении жесткости предполагается, что в сечении действует момент M;

ж) для элементов, работающих с трещинами, при ручном расчете вычисляются приведенные жесткость сечения, удлинение оси и кривизна элемента по формулам (45) - (47);

з) по формулам строительной механики вычисляют коэффициенты и составляют канонические уравнения;

и) решают уравнения и находят неизвестные;

к) при различном сочетании температуры и нагрузки определяют моменты, продольные и поперечные силы в сечениях элементов конструкции;

л) полученный момент в рассматриваемом сечении элемента от действия температуры и нагрузки должен равняться или быть несколько меньше момента, который может воспринять сечение. Если полученный момент будет больше, то необходимо увеличить армирование или размеры сечения и провести повторный расчет.

1.46 (1.33). Изгибающий момент от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения при равномерном нагреве бетона по длине элемента, заделанного на опоре от поворота, а также в замкнутых рамах кольцевого, квадратного и прямоугольного очертания, имеющих одинаковые сечения, определяют по формуле

,                                                                          (50)

а изгибающий момент при остывании от усадки и ползучести бетона

,                                                                        (51)

где  -    температурная кривизна оси элемента от кратковременного или длительного нагрева, определяемая по указаниям пп. 1.40 и 1.43;

 - кривизна оси элемента при остывании от усадки и ползучести бетона, определяемая по формуле (26).

Допускается кривизну  определять по формуле

,                                                  (52)

где  кривизна оси элемента при остывании от усадки бетона, определяемая по формуле (31);

 -   кривизна оси элемента при остывании от ползучести бетона, определяется по формуле (53) со знаком «минус»:

.                                                (53)

Mt и Mtтемпературные моменты соответственно для кратковременного и длительного нагрева, определяются по формуле (50), принимая температурную кривизну для кратковременного нагрева при значении αbt по табл. 20 для подъема температуры на 10 °С/ч и более независимо от длительности нагрева;

B -      жесткость сечения, определяемая по указаниям пп. 4.28 и 4.29; в формуле (50) вычисляется для кратковременного и длительного нагрева, а в формулах (51) и (53) - для кратковременного нагрева со скоростью 10 °С/ч и более независимо от длительности нагрева.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУР В СЕЧЕНИЯХ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ

1.47 (1.34). Расчет распределения температур в бетонных и железобетонных конструкциях для установившегося теплового потока следует производить, пользуясь методами расчета температур ограждающих конструкций согласно СНиП II-3-79**.

Расчет распределения температур в ограждающих конструкциях сложной конфигурации сечений элементов, в массивных конструкциях, в конструкциях, находящихся ниже уровня земли, а также при неустановившемся тепловом потоке с учетом переменной влажности бетона по сечению должен производиться методами расчета температурных полей или теории теплопроводности либо по соответствующим нормативным документам.

Расчет распределения температур в стенках боровов и каналов, расположенных под землей, допускается производить:

для кратковременного нагрева, принимая сечение по высоте стен неравномерно нагретым с прямолинейным распределением температур бетона и величину коэффициента теплоотдачи наружной поверхности стенки αe - по табл. 8;

для длительного нагрева, принимая сечение по высоте стен равномерно нагретым.

Температуру арматуры в сечениях железобетонных элементов допускается принимать равной температуре бетона в месте ее расположения.

1.48 (1.35). Для конструкций, находящихся на наружном воздухе, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности αe, Вт/(м2 · °С), в зависимости от скорости ветра следует определять по формуле

,                                                        (54)

где v - скорость ветра, м/с.

При расчете наибольших усилий в конструкциях от воздействия температуры принимают максимальную из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16 % и более, а при определении максимальной температуры нагрева бетона и арматуры принимают минимальную из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость которых составляет 16 % и более согласно СНиП 2.01.01-82, но не менее 1 м/с.

Для конструкций, находящихся в помещении или на наружном воздухе, но защищенных от воздействия ветра, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности αe принимают по табл. 8.

Таблица 8

Коэффициенты теплоотдачи Вт/(м2 · °С)

Температура наружной поверхности и воздуха, °С

0

50

100

200

300

400

500

700

900

1100

1200

αe

8

12

14

20

26

-

-

-

-

-

-

αi

-

12

12

12

14

18

23

47

82

140

175

Примечание. Коэффициенты αe и αi для промежуточных значений температур определяют интерполяцией.

Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности конструкции αi следует определять, как правило, методом расчета теплопередачи как для случая сложного теплообмена. При определении распределения температуры бетона по сечению элемента допускается коэффициент αi принимать по табл. 8 в зависимости от температуры воздуха производственного помещения или рабочего пространства теплового агрегата.

1.49 (1.36). Коэффициент теплопроводности λ бетона в сухом состоянии должен приниматься по табл. 9 в зависимости от средней температуры бетона в сечении элемента. Коэффициент теплопроводности λ огнеупорных и теплоизоляционных материалов должен приниматься по табл. 10.

Термическое сопротивление невентилируемой воздушной прослойки в зависимости от температуры воздуха и независимо от ее толщины и направления следует принимать равным, м2 · °С/Вт:

0,140................................. при        50 °С

0,095.................................... »        100      »

0,035.................................... »        300      »

0,013.................................... »        500      »

Таблица 9

Номера составов бетона по табл. 11

Коэффициент теплопроводности λ, Вт/(м · °С), обычного и жаростойкого бетонов в сухом состоянии при средней температуре бетона в сечении элемента, °С

50

100

300

500

700

900

1

1,51

1,37

1,09

-

-

-

20

2,68

2,43

1,94

1,39

1,22

1,19

21

1,49

1,35

1,37

1,47

1,57

1,63

2, 3, 6, 7, 13

1,51

1,37

1,39

1,51

1,62

-

10, 11

0,93

0,89

0,84

0,87

0,93

1,05

14, 15, 16, 17, 18

0,99

0,95

0,93

1,01

1,04

1,28

19

0,87

0,83

0,78

0,81

0,87

0,99

4, 5, 8, 9

0,81

0,75

0,63

0,67

0,70

-

12

0,93

0,88

0,81

0,90

-

-

23

0,37

0,43

0,39

0,45

0,46

0,52

0,52

0,58

0,58

0,64

-

29

0,44

0,50

0,46

0,52

0,52

0,58

0,58

0,64

0,64

0,70

0,70

0,76

24

0,27

0,38

0,29

0,41

0,34

0,45

0,40

0,50

0,45

0,55

0,51

0,59

30

0,31

0,44

0,34

0,46

0,37

0,51

0,43

0,56

0,49

0,60

-

26, 28

0,21

0,23

0,28

0,33

0,37

0,42

22, 25, 27, 31, 32, 36

0,29

0,31

0,36

0,42

0,48

0,53

33

0,21

0,22

0,25

0,29

0,33

0,37

34, 35, 37

0,24

0,27

0,31

0,37

0,43

0,49

Примечания: 1. Коэффициенты теплопроводности бетонов составов № 23 и № 29 приведены: над чертой для бетонов со средней плотностью 1350, под чертой 1550; для бетонов составов № 24 и № 30 соответственно 950 и 1250 кг/м3. Если средняя плотность бетона отличается от указанных значений, то коэффициент теплопроводности определяют интерполяцией.

2. Коэффициент теплопроводности λ обычного и жаростойкого бетонов с естественной влажностью после нормального твердения или тепловой обработки при атмосферном давлении при средней температуре бетона в сечении элемента до 100 °С следует принимать по данным таблицы, увеличенным на 30 %.

3. Для промежуточных значений температур коэффициент теплопроводности λ определяют интерполяцией.

Таблица 10

Материалы

Средняя плотность в сухом состоянии, кг/м3

Предельно допустимая температура применения, °С

Коэффициент теплопроводности λ, Вт/(м · °С), огнеупорных и теплоизоляционных материалов в сухом состоянии при средней температуре материала в сечении элемента, °С

50

100

300

500

700

900

1. Изделия огнеупорные шамотные, ГОСТ 390-83

1900

-

0,73

0,77

0,88

1,01

1,14

1,27

7. Изделия шамотные легковесные, ГОСТ 5040-78

400

1150

0,13

0,14

0,17

0,20

0,23

0,27

3. То же

800

1270

0,23

0,24

0,29

0,34

0,38

0,43

4. »

1000

1300

0,34

0,35

0,42

0,49

0,56

0,63

5. »

1300

1400

0,49

0,56

0,58

0,65

0,73

0,81

6. Изделия огнеупорные динасовые, ГОСТ 4157-79

1900

-

1,60

1,62

1,70

1,78

1,85

1,93

7. Изделия динасовые легковесные, ГОСТ 5040-78

1200 - 1400

1550

0,57

0,58

0,64

0,70

0,75

0,81

8. Изделия каолиновые, ГОСТ 20901-75

2000

-

1,79

1,80

1,86

1,90

1,95

2,01

9. Изделия высокоглиноземистые, ГОСТ 24704-81

2600

-

1,76

1,74

1,68

1,65

1,60

1,55

10. Изделия огнеупорные магнезитовые, ГОСТ 4689-74

2700

-

6,00

5,90

5,36

4,82

4,30

3,75

11. Изделия высокоогнеупорные периклазохромитовые, ГОСТ 10888-76

2800

-

4,02

3,94

3,60

3,28

2,94

2,60

12. Изделия высокоогнеупорные хромомагнезитовые, ГОСТ 5381-72

2950

-

2,74

2,71

2,54

2,36

2,18

2,01

13. Кирпич глиняный обыкновенный, ГОСТ 530-80

1700

-

0,56

0,59

0,70

0,81

-

-

14. Изделия пенодиатомитовые теплоизоляционные, ГОСТ 2694-78

350

900

0,09

0,10

0,13

0,15

0,18

-

15. То же

400

900

0,10

0,11

0,14

0,16

0,19

-

16. Изделия диатомитовые теплоизоляционные, ГОСТ 2694-78

500

900

0,12

0,13

0,19

0,23

0,28

-

17. То же

600

900

0,14

0,15

0,21

0,25

0,30

-

18. Маты минераловатные прошивные на металлической сетке, ГОСТ 21880-76

75 - 100

600

0,05

0,06

0,11

0,15

-

-

19. Маты минераловатные прошивные, ГОСТ 21880-76

125

600

0,05

0,06

0,11

0,16

-

-

20. То же

150

600

0,05

0,06

0,11

0,16

-

-

21. Плиты и маты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем, ГОСТ 9573-82

50 - 75

400

0,05

0,07

0,13

-

-

-

22. То же

125

400

0,05

0,07

0,11

-

-

-

23. »

175

400

0,05

0,07

0,11

-

-

-

24. Маты теплоизоляционные из ваты каолинового состава, ТУ 14-8-78-73

150

1100

0,05

0,06

0,12

0,18

0,24

0,31

25. То же

300

1100

0,06

0,07

0,13

0,19

0,25

0,35

26. Изделия из стеклянного штапельного волокна, ГОСТ 10499-78

170

450

0,06

0,07

0,14

 

-

-

27. Перлито-фосфогелевые изделия без гидроизоляционно-упрочняющего покрытия, ГОСТ 21500-76

200

600

0,07

0,08

0,10

0,12

-

-

28. То же

250

600

0,08

0,09

0,11

0,14

-

-

29. »

300

600

0,08

0,09

0,14

0,16

-

-

30. Перлитоцементные изделия, ГОСТ 18109-80

250

600

0,07

0,09

0,13

0,16

-

-

31. То же

300

600

0,08

0,10

0,14

0,17

-

-

32. »

350

600

0,09

0,11

0,15

0,18

-

-

33. Перлитокерамические изделия, ГОСТ 21521-76

250

875

0,08

0,09

0,12

0,16

0,19

-

34. То же

300

875

0,09

0,10

0,13

0,17

0,20

-

35. »

350

875

0,10

0,11

0,14

0,1S

0,21

-

36. »

400

875

0,11

0,12

0,15

0,19

0,22

-

37. Известково-кремнеземистые изделия, ГОСТ 24748-81

200

600

0,07

0,08

0,10

0,12

-

-

38. Изделия на основе кремнеземного волокна, ТУ 207-67

120

1200

0,06

0,07

0,10

0,14

0,17

0,21

39. Савелитовые изделия, ГОСТ 6788-74

350

500

0,08

0,09

0,11

-

-

-

40. Савелитовые изделия, ГОСТ 6788-74

400

500

0,09

0,10

0,12

-

-

-

41. Вулканитовые изделия, ГОСТ 10179-74

300

600

0,08

0,09

0,11

0,13

-

-

42. То же

350

600

0,08

0,09

0,11

0,14

-

-

43. »

400

600

0,09

0,10

0,12

0,14

-

-

44. Пеностекло, СТУ 85-497-64

200

500

0,08

0,09

0,13

-

-

-

45. Асбестовермикулитовые плиты, ГОСТ 13450-68

250

600

0,09

0,11

0,16

0,21

-

-

46. То же

300

600

0,10

0,11

0,16

0,21

-

-

47. »

350

600

0,10

0,12

0,17

0,22

-

-

48. Изделия муллитокремнеземистые огнеупорные волокнистые теплоизоляционные марки МКРВ-350, ТУ 14-8-159-75

350

1150

0,11

0,12

0,15

0,19

0,22

0,29

49. Диатомитовая крошка обожженная, ТУ 36-888-67

500

600

900

900

0,01

0,03

0,03

0,04

0,06

0,09

0,10

0,15

0,13

0,20

0,17

0,25

50. Вермикулит вспученный, ГОСТ 12865-67

100

1100

0,07

0,09

0,14

0,20

0,26

0,31

51. То же

150

1100

0,08

0,09

0,15

0,21

0,27

0,32

52. »

200

1100

0,08

0,10

0,15

0,21

0,27

0,33

53. Асбозурит

600

900

0,17

0,18

0,21

0,24

-

-

54. Картон асбестовый, ГОСТ 2850-80

1000 - 1300

600

0,16

0,18

0,20

0,22

-

-

Примечания: 1. Коэффициент теплопроводности λ огнеупорных (поз. 1 - 13) и теплоизоляционных (поз. 14 - 54) материалов с естественной влажностью при средней температуре нагрева материала в сечении элемента до 100 °С следует принимать по табличным данным, увеличенным соответственно на 20 и 10 %.

2. Коэффициент теплопроводности λ для промежуточных значений температур определяют интерполяцией.

Для промежуточных температур термическое сопротивление воздушной прослойки принимается по интерполяции.

При стационарном нагреве конструкции, состоящей из п слоев, и начале отсчета слоев со стороны более нагретой поверхности температуру материала tn между слоями п - 1 и п определяют по формуле

.                                                  (55)

Температура материала более нагретой поверхности tb вычисляется по формуле

,                                                           (56)

а температура материала менее нагретой поверхности tes - по формуле

.                                                  (57)

В трехслойной конструкции определение температуры материала между первым и вторым слоями, считая слои от более нагретой поверхности, производится по формуле

.                                                     (58)

Температура материала между вторым и третьим слоями определяется по формуле

.                                                (59)

Температура менее нагретой поверхности третьего слоя равна

.                                            (60)

Тепловой поток Q, Вт/м2, определяется по формуле

,                                                          (61)

где tiтемпература воздуха производственного помещения или рабочего пространства теплового агрегата;

teтемпература наружного воздуха.

Сопротивление теплопередаче R0, м2 · °С/Вт, многослойной конструкции следует определять по формуле

,                                      (62)

где ; ; ...; ; ;

R1, R2, ..., Rn-1, Rn -  термические сопротивления материала в отдельных слоях конструкции, пронумерованные со стороны нагреваемой поверхности, м2 · °С/Вт;

t1, t2, ..., tn-1, tn -       толщины отдельных слоев, м;

λ1, λ2, ..., λn-1, λn -    коэффициенты теплопроводности материалов в слоях конструкции при их средней температуре, Вт/(м · °С).

1.50 (1.37). При расчете распределения температуры по толщине конструкции необходимо учитывать различие площадей теплоотдающей и тепловоспринимающей поверхностей:

при круговом очертании, если толщина стенки более 0,1 наружного диаметра;

при квадратном или прямоугольном очертании, если толщина стенки более 0,1 длины большей стороны;

при произвольном очертании, если разница в площадях теплоотдающей и тепловоспринимающей поверхностей более 10 %.

Для трехслойной конструкции ограждения с учетом различия в площадях теплоотдающих внутренней Ais и наружной Аеs поверхностей:

температура материала более нагретой поверхности

;                                                           (63)

температура материала между первым и вторым слоями

;                                            (64)

температура материала между вторым и третьим слоями

;                                   (65)

.                         (66)

Определение сопротивления теплопередачи конструкции производится по формуле

,                        (67)

где Ais и Aes -   расчетные площади теплоотдающих внутренней и наружной поверхностей;

A1 и A2 -      расчетные площади конструкции на границе между первым и вторым слоями и между вторым и третьим слоями.

1.51 (1.38). В ребристых конструкциях, когда наружные поверхности бетонных ребер и тепловой изоляции совпадают, расчет температуры в бетоне должен производиться по сечению ребра. Если бетонные ребра выступают за наружную поверхность тепловой изоляции, расчет температуры в бетоне ребра должен выполняться по методам расчета температурных полей или по соответствующим нормативным документам.

При выступающей за тепловую изоляцию бетона части ребра hw (черт. 4) допускается температуру бетона менее нагретой наружной поверхности ребра tew определять по формуле

,                                                (68)

где                                                              ;                                                                    (69)

;                                         (70)

λ -     коэффициент теплопроводности бетона при средней температуре выступающей части ребра.

Черт. 4. Схема элемента с выступающим ребром

1 - жаростойкий бетон; 2 - теплоизоляция; 3 - арматура

Величина гиперболического косинуса ch определяется по черт. 5 в зависимости от параметра mhw. Коэффициент m вычисляется по формуле (69).

Черт. 5. Значения отношения  в зависимости от параметра mhw

Температура бетона в ребре на уровне наружной поверхности тепловой изоляции определяется по формуле

.                                                      (71)

Температура бетона более нагретой поверхности tb вычисляется по формуле (56) для сечения конструкции между ребрами.

Из совместного решения двух уравнений (68) и (71) находят температуру tew.

Температура арматуры, расположенной в ребре, определяется по формуле

.                                                    (72)

Расчет ребристой конструкции с выступающими за плоскость изоляции ребрами производится в следующей последовательности.

А. При неизвестной высоте ребра

1. Задаются высотой полки hf.

2. Теплотехническим расчетом определяют толщину эффективной теплоизоляции, укладываемой между ребрами, при заданной температуре наружной поверхности.

3. Определяют высоту ребра сечения при заданной температуре tew наружной поверхности:

а) задаются отношением hw/h′ и при известных tb и tew по формуле (71) находят температуру бетона в ребре tb1;

б) значение коэффициента m вычисляют по формуле (69), в которой αе определяют согласно указаниям п. 1.48 в зависимости от температуры наружной поверхности ограждения tes; коэффициент теплопроводности бетона λb принимают по табл. 9 в зависимости от средней температуры бетона;

в) определяют значение отношения температур (tb1 - te) / (tew - te);

г) по черт. 5 в зависимости от отношения (tb1 - te) / (tew - te) находят произведение mhw, из которого определяют высоту ребра hw и отношение hw/h′.

Если при определении температуры tb1 заданное отношение hw/hотличается от вычисленного, производят перерасчет. При этом отношение hf/h должно удовлетворять данным черт. 14.

Б. При заданных размерах высоты ребра и высоты полки

1. Теплотехническим расчетом определяют толщину эффективной теплоизоляции, укладываемой между ребрами, из условия получения на ее наружной поверхности заданной температуры.

2. Задаются температурой наружной поверхности ребра tew.

3. При известных температурах tb и tew по формуле (71) находят температуру бетона в ребре tb1.

4. Вычисляют коэффициент m по формуле (69), в которой принимают αe согласно указаниям п. 1.48 в зависимости от температуры наружной поверхности ребра tew; коэффициент теплопроводности бетона λ принимают по табл. 9 в зависимости от средней температуры бетона.

5. Вычисляют величину произведения mhw и по черт. 5 определяют гиперболический косинус chmhw.

6. Из совместного решения уравнений (68) и (71) находят наружную температуру бетона ребра tew. В случае если вычисленная температура tew отличается от ранее принятой более чем на 10 %, необходимо сделать перерасчет. Теплотехническим расчетом должны быть также определены температура арматуры по формуле (72) и температура на границе полки и теплоизоляции.

1.52 (1.39). Температура бетона в сечениях конструкций от нагрева при эксплуатации должна определяться теплотехническим расчетом установившегося теплового потока при заданной по проекту расчетной температуре рабочего пространства или воздуха производственного помещения.

Для конструкций, находящихся на наружном воздухе, наибольшие температуры нагрева бетона и арматуры определяются по расчетной летней температуре наружного воздуха, принимаемой по средней максимальной температуре наружного воздуха наиболее жаркого месяца в районе строительства по СНиП 2.01.01-82. Вычисленные температуры не должны превышать предельно допустимые температуры применения бетона по ГОСТ 20910-82 и арматуры по табл. 24.

1.53 (1.40). При расчете статически неопределимых конструкций, работающих в условиях воздействия температур, теплотехнический расчет должен производиться на расчетную температуру рабочего пространства и на температуру, вызывающую наибольшие усилия, определяемые по указаниям п. 1.23.

При расчете наибольших усилий от воздействия температуры в конструкциях, находящихся на наружном воздухе, температуру бетона и арматуры вычисляют по расчетной зимней температуре наружного воздуха, принимаемой по температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 района строительства по СНиП 2.01.01-82.

1.54. Расчет температур в конструкциях с включениями из различных теплоизоляционных материалов, а также более точный расчет ребристых конструкций из жаростойкого бетона следует производить согласно «Указаниям по тепловому расчету конструкции тепловых агрегатов» .

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

БЕТОН

2.1 (2.1). Для бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур, следует предусматривать:

обычный бетон - конструкционный тяжелый бетон средней плотности 2200 до 2500 кг/м3 включ. по ГОСТ 25192-82;

жаростойкий бетон конструкционный и теплоизоляционный плотной структуры средней плотности 900 кг/м3 и более по ГОСТ 20910-82, составы которых приведены в табл. 11.

Жаростойкий бетон средней плотности до 1100 кг/м3 включ. следует предусматривать преимущественно для ненесущих ограждающих конструкций и в качестве теплоизоляционных материалов.

Жаростойкий бетон средней плотности более 1100 кг/м3 надлежит предусматривать для несущих конструкций.


Таблица 11

Номер состава бетона

Класс бетона по предельно допустимой температуре применения

Исходные материалы

Наибольший класс бетона по прочности на сжатие

Средняя плотность бетона естественной влажности, кг/м3

вяжущее

отвердитель

тонкомолотая добавка

заполнители

Обычный бетон

1

-

Портландцемент, быстротвердеющий портландцемент, шлакопортландцемент

Не применяется

Не применяется

Гранитовые, доломитовые, плотные известняковые, сиенитовые, плотные пески

В50

2200 - 2500

Жаростойкий бетон

2

3

То же

То же

То же

Андезитовые, базальтовые, диабазовые, диоритовые

В40

2400

3

3

»

»

»

Из доменных отвальных шлаков

В40

2400

4

9

»

»

Из золы уноса

Аглопоритовые. Из боя глиняного кирпича

В15

В15

1800

1900

5

8

»

»

Из литого шлака, золы уноса, боя глиняного кирпича

Из шлаков металлургических пористых (шлаковая пемза)

В15

2000

6

7

»

»

Шамотная, из золы уноса, боя глиняного кирпича, из отвального и гранулированного доменного шлака

Андезитовые, базальтовые, диабазовые, диоритовые

В40

2400

7

7

»

»

То же

Из доменных отвальных шлаков

В40

2400

8

8

»

»

Из отвального и гранулированного доменного шлака, боя глиняного кирпича, золы уноса

Из шлаков топливных, туфовые

В15

1800

9

9

»

»

Из боя глиняного кирпича

Из боя глиняного кирпича

В15

1900

10

11

Портландцемент, быстротвердеющий портландцемент

»

То же, и золы уноса

Шамотные кусковые и из боя изделий

В35

2000

11

12

То же

»

Шамотная

То же

В35

2000

Жаростойкий бетон

12

8

Жидкое стекло

Саморассыпающиеся шлаки

Из шлаков ферромарганца, силикомарганца

Из шлаков ферромарганца, силикомарганца

В20

2100

13

6

То же

Кремнефтористый натрий, нефелиновый шлам, саморассыпающиеся шлаки

Шамотная

Андезитовые, базальтовые, диабазовые

В20

2500

14

10

»

Кремнефтористый натрий

Шамотная, из катализатора ИМ 2201 отработанного

Шамотные кусковые и из боя изделий

В20

2100

15

11

»

Нефелиновый шлам, саморассыпающиеся шлаки

Шамотная из катализатора ИМ-2201 отработанного

Из смеси шамотных кусковых или из боя изделий и карборунда

В20

2300

16

13

»

Кремнефтористый натрий

Магнезитовая

Шамотные кусковые и из боя изделий

В15

2100

17

12

»

Нефелиновый шлам, саморассыпающиеся шлаки

Шамотная, из катализатора ИМ-2201 отработанного

То же

В15

2100

18

13

»

То же

Магнезитовая

»

В15

2100

19

13

Глиноземистый цемент

Не применяется

Не применяется

»

В30

2100

20

12

То же

То же

То же

Из передельного феррохрома

В30

2800

21

14

»

»

»

Муллитокорундовые кусковые и из боя изделий

В35

2800

22

6

Портландцемент

»

Шамотная, из боя глиняного кирпича, золы уноса, из отвального и гранулированного доменного шлака, катализатора ИМ-2201 отработанного

Вспученный перлит

В5

1100

23

11

»

»

Шамотная, из катализатора ИМ-2201 отработанного

Керамзитовые с насыпной плотностью 550 - 650 кг/м3

В15

1500 - 1700

24

10

»

»

То же

Керамзитовые с насыпной плотностью 350 - 500 кг/м3

В5 - В10

1100 - 1400

25

10

»

»

Шамотная, из боя глиняного кирпича, из золы уноса, керамзитовая, аглопоритовая, из вулканического пепла

Из смеси керамзита и вспученного вермикулита

В3,5

1000

26

10

»

»

То же

Вспученный вермикулит

В2,5

1100

27

8

Жидкое стекло

Кремнефтористый натрий

Шамотная, из катализатора ИМ-2201 отработанного

Из смеси керамзита и вспученного вермикулита

В10

1000

28

8

То же

То же

То же

Вспученный вермикулит

В3,5

1100

29

8

»

»

»

Керамзитовые с насыпной плотностью 550 - 650 кг/м3

В15

1500 - 1700

30

8

»

»

»

Керамзитовые с насыпной плотностью 350 - 500 кг/м3

В5 - В10

1100 - 1400

31

8

»

»

»

Из смеси зольного гравия и вспученного перлита

В3,5

900

32

8

»

»

»

Вспученный перлит

В3,5 - В5

900 - 1100

33

11

Глиноземистый цемент

Не применяется

Не применяется

Вспученный вермикулит

В2,5

1100

34

11

То же

То же

То же

Из смеси керамзита и вспученного вермикулита

В3,5

1000

35

11

»

»

»

Керамзитовые

В5

1000

36

11

»

»

»

Из смеси зольного гравия и вспученного перлита

В5

1100

37

11

»

»

»

Вспученный перлит

В5

1000

Примечание. Для бетонов с отвердителем из кремнефтористого натрия классов 8 - 14 по предельно допустимой температуре применения не допускается воздействие пара и воды без предварительного нагрева до 800 °С, класса 6 - по предельно допустимой температуре применения подвергать воздействию пара не следует.


2.2 (2.2). При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, в зависимости от их назначения и условий работы должны устанавливаться показатели качества бетона, основными из которых являются:

а) класс бетона по прочности на сжатие В;

б) класс обычного бетона по прочности на осевое растяжение Bt (назначается в случаях, когда эта характеристика имеет главенствующее значение и контролируется на производстве);

в) класс жаростойкого бетона по предельно допустимой температуре применения согласно ГОСТ 20910-82 (должен указываться в проекте во всех случаях);

г) марка жаростойкого бетона по термической стойкости в водных Т1 и воздушных Т2 теплосменах (назначается для конструкций, к которым предъявляются требования по термической стойкости);

д) марка по водонепроницаемости W (назначается для конструкций, к которым предъявляются требования по ограничению водопроницаемости);

е) марка по морозостойкости F (назначается для конструкций, которые в период строительства или при остановке теплового агрегата могут подвергаться эпизодическому воздействию температуры ниже 0 °С);

ж) марка по средней плотности D (назначается для конструкций, к которым кроме конструктивных предъявляются требования теплоизоляции, и контролируется при их изготовлении).

2.3 (2.3). Для бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях систематического воздействия повышенных и высоких температур, предусматривают бетоны:

а) классов по прочности на сжатие:

обычный бетон (состава № 1 по табл. 11) - по СНиП 2.03.01-84 до В50 включ.;

жаростойкий бетон (составов по табл. 11):

№ 2, 3, 6, 7 - В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30; В35; В40;

№ 10, 11, 21 - В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30; В35;

№ 19, 20 - В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30;

№ 12, 13, 14, 15 - В2; В2,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20;

№ 4, 5, 8, 9, 16, 17, 18, 23, 29 - В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15;

№ 24, 27, 30 - В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10;

№ 22, 24, 30, 32, 35, 36, 37 - В1; В1,5; В2; В2,5; В3,5; В5;

№ 25, 28, 31, 32, 34 - В1; В1,5; В2; В2,5; В3,5;

№ 26, 33 - В1; В1,5; В2; В2,5;

б) обычный бетон классов по прочности на осевое растяжение: (состава № 1 по табл. 11) - Вt0,8; Вt1,2; Вt1,6; Вt2; Вt2,4;

в) жаростойкий бетон марок по термической стойкости в водных теплосменах (составов № 2 - 21, 23 и 29 по табл. 11) - Т15; Т110; Т115, Т125;

в воздушных теплосменах (составов № 22, 24, 27, 30, 32, 35 - 37 по табл. 11) - Т210; T215; Т220, Т225.

Для бетона других составов марка по термической стойкости в водных и воздушных теплосменах не нормируется;

г) марок по водонепроницаемости:

обычный бетон (состава № 1) и жаростойкий бетон (составов № 2 - 21, 23 и 29 по табл. 11) - W2; W4; W6; W8.

Для бетона других составов марка по водонепроницаемости не нормируется;

д) марок по морозостойкости:

обычный бетон (состава № 1) и жаростойкий бетон (составов № 2 - 21, 23, 29 по табл. 11) - F15, F25, F35, F50, F75.

Для бетона других составов марка по морозостойкости не нормируется.

е) жаростойкий бетон марок по средней плотности составов (по табл. 11):

№ 4, 8 - D1800;

№ 23, 29 - D1700, D1600, D1500;

№ 24, 30 - D1400, D1300, D1200;

№ 22, 24, 26, 28, 30, 32, 33, 36 - D1100;

№ 25, 27, 32, 34, 35, 37 - D1000;

№ 31, 32 - D900.

Для бетона других составов марка по средней плотности не нормируется.

2.4. Возраст бетона, отвечающий его классу и марке, назначается при проектировании исходя из реальных сроков фактического загружения проектными нагрузками и нагрева конструкции, способов их возведения и условий твердения. При отсутствии этих данных класс бетона устанавливается в возрасте 28 сут.

Значение отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций, выполненных из обычного тяжелого бетона, устанавливается по ГОСТ 13015.0-83 и жаростойкого бетона - по ГОСТ 23521-79.

Для железобетонных конструкций из обычного тяжелого бетона, работающих в условиях воздействия повышенных температур, класс бетона по прочности на сжатие рекомендуется принимать:

для железобетонных элементов, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, - не ниже В15;

для железобетонных сжатых стержневых элементов из тяжелого бетона - не ниже В15; то же, для сильно нагруженных сжатых стержневых элементов (например, для колонн, воспринимающих значительные крановые нагрузки, и для колонн нижних этажей многоэтажных зданий) - не ниже В25.

Для железобетонных конструкций не допускается применение обычного тяжелого бетона класса по прочности на сжатие ниже В7,5.

2.5 (2.4).Для железобетонных конструкций из жаростойкого бетона, работающих в условиях воздействия высоких температур, рекомендуется принимать класс бетона по прочности на сжатие:

для сборных несущих элементов............................................................. не ниже В7,5

для монолитных конструкций:

при постоянном нагреве (см. п. 1.11), °С:

до 500 включ.............................................................................................. не ниже В5

св. 500......................................................................................................... В7,5

при ударных и истирающих воздействиях, а также при циклическом нагреве, °С:

до 500 включ.............................................................................................. не ниже В7,5

св. 500......................................................................................................... В10

Для предварительно напряженных железобетонных конструкций из обычного и жаростойкого бетонов, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, класс бетона по прочности на сжатие должен приниматься в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств по СНиП 2.03.01-84.

Для бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия высоких температур:

жаростойкие бетоны составов № 2 - 21, 23 и 29 (по табл. 11) должны иметь марку по термической стойкости в водных теплосменах, не менее, при нагреве:

постоянном.......................................................................................................... Т15

циклическом........................................................................................................ Т115

циклическом с резким охлаждением воздухом или водой............................. Т125

жаростойкие бетоны составов № 22, 24, 27, 30, 32, 35 - 37 (по табл. 11) должны иметь марку по термической стойкости в воздушных теплосменах, не менее, при нагреве:

постоянном.......................................................................................................... Т210

циклическом........................................................................................................ Т220

Для железобетонных конструкций из обычного (состава № 1) и жаростойкого бетона (составов № 2 - 21, 23 и 29 по табл. 11) марки по водонепроницаемости должны быть, не менее:

для фундаментов, боровов и других сооружений, находящихся под землей

ниже уровня грунтовых вод..................................................................................... W4

для тепловых агрегатов и других сооружений, находящихся над землей

и подвергающихся атмосферным осадкам............................................................ W8

Для бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, которые в период строительства или при остановке теплового агрегата могут подвергаться эпизодическому воздействию температуры ниже 0 °С в условиях воздушно-влажностного состояния, обычный бетон (состава № 1) и жаростойкий бетон (составов № 2, 3, 6, 7, 13, 20 и 21 по табл. 11) должны иметь марку по морозостойкости согласно СНиП 2.03.01-84.

Требования к конструкциям и изделиям из жаростойкого бетона, предназначенным для эксплуатации в условиях воздействия агрессивной среды и высокой температуры, должны устанавливаться в соответствии с требованиями СНиП II-28-73 в зависимости от степени агрессивности среды и условий эксплуатации.

В конструкциях и изделиях, предназначенных для работы в условиях воздействия высокой температуры и агрессивной среды, должен применяться жаростойкий бетон, наиболее стойкий в агрессивной среде:

нейтральной и щелочной газовой - жаростойкий бетон на портландцементе и шлакопортландцементе;

кислой газовой и в расплавах щелочных металлов - жаростойкий бетон на жидком стекле;

углеродной и фосфорной газовой - жаростойкий бетон на высокоглиноземистом и глиноземистом цементах и фосфатных связках; на алюмосиликатных заполнителях с содержанием в них окиси железа Fe2O3 не более 1,5 % (см. п. 1.12);

водородной газовой - жаростойкий бетон на высокоглиноземистом цементе с заполнителями, содержащими окись алюминия Al2O3 не более 7 % (см. п. 1.12).

Для конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных температур и попеременного увлажнения, рекомендуется применять обычный бетон класса по прочности на сжатие не менее В7,5 и марки по водонепроницаемости не менее W6 при нагреве до 120 °С включ. и не менее W8 при нагреве свыше 120 °С.

2.6 (2.5). При неравномерном нагреве бетона по высоте сечения элементов конструкций, в которых напряжения сжатия в бетоне от собственного веса и нагрузки составляют до 0,1 МПа включ., а также элементов конструкций, в которых усилия возникают только от воздействия температуры, предельно допустимая температура применения бетона устанавливается по ГОСТ 20910-82.

При неравномерном и равномерном нагреве по высоте сечения элементов конструкций, в которых напряжения сжатия в жаростойком бетоне от собственного веса и нагрузки составляют более 0,1 МПа, предельно допустимая температура применения бетона устанавливается расчетом.

При воздействии температур, превышающих указанные в ГОСТ 20910-82, необходимо предусматривать устройство защитных слоев (футеровок).

2.7. Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций проектную марку бетона следует устанавливать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но принимать не ниже В7,5.

2.8. Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа на наружном воздухе могут подвергаться воздействию отрицательных температур, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов.

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БЕТОНА

2.9. Нормативными сопротивлениями бетона являются: сопротивление осевому сжатию (призменная прочность) Rbn и сопротивление осевому растяжению Rbtn.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой и второй групп определяются путем деления нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по бетону при сжатии γbc или при растяжении γbt, принимаемые для основных видов бетона по табл. 12.

Таблица 12

Вид бетона

Коэффициенты надежности по бетону при сжатии γbc и растяжении γbt для расчета конструкции по предельным состояниям

первой группы

второй группы γbc и γbt

γbc

γbt при назначении класса бетона по прочности

на сжатие

на растяжение

Обычный тяжелый и жаростойкий, тяжелый и легкий бетоны

1,3

1,5

1,3

1,0

Нормативные сопротивления бетона Rbn в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие даны в табл. 13.

Нормативные сопротивления бетона растяжению в случаях, когда прочность бетона на растяжение не контролируется, принимаются в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие согласно табл. 13.

Таблица 13

Вид сопротивления

Номера составов бетона по табл. 11

Нормативные сопротивления Rbn, Rbtn, расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser, МПа, при классе бетона по прочности на сжатие

В2

В2,5

В3,5

В5

В7,5

В10

В12,5

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

Сжатие осевое (призменная прочность) Rbn и Rb,ser

1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21

-

-

2,7

27,5

3,5

35,7

5,5

56,1

7,5

76,5

9,5

96,9

11,0

112

15,0

153

18,5

189

22,0

224

25,5

260

29,0

296

32,0

326

36,0

367

4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29, 30

1,6

16,8

1,9

19,4

2,7

27,5

3,5

35,7

5,5

56,1

7,5

76,5

9,5

96,9

11,0

112

15,0

153

18,5

189

22,0

224

25,5

260

29,0

296

-

-

Растяжение осевое Rbtn и Rbt,ser

1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21

-

-

0,39

4,00

0,55

5,61

0,70

7,14

0,85

8,67

1,00

10,2

1,15

11,7

1,40

14,3

1,60

16,3

1,80

18,4

1,95

19,9

2,10

21,4

2,20

22,4

2,30

23,5

4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29, 30

0,12

1,22

0,29

2,96

0,39

4,00

0,55

5,61

0,70

7,14

0,85

8,67

1,00

10,2

1,15

11,7

1,40

14,3

1,60

16,3

1,80

18,4

1,95

19,9

2,10

21,4

-

-

Примечание. Над чертой указаны значения МПа, под чертой - в кгс/ см3.

При контроле класса обычного тяжелого бетона по прочности на осевое растяжение нормативные сопротивления бетона осевому растяжению Rbtn принимаются равными его гарантированной прочности (классу) на осевое растяжение.

2.10. При расчете элементов конструкций без учета воздействия температуры расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt снижаются (или повышаются) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона γbi, учитывающие особенности свойств бетонов, длительность действия нагрузки и ее многократную повторяемость, условия и стадию работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечений и т.п.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser вводят в расчет с коэффициентом условий работы бетона γbi = 1, за исключением случаев, указанных в пп. 4.7 и 4.9.

Значения расчетных сопротивлений основных видов бетонов в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие приведены: для предельных состояний первой группы - в табл. 14 и для предельных состояний второй группы - в табл. 13, в зависимости от класса обычного бетона по прочности на растяжение - в табл. 14 СНиП 2.03.01-84.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой и второй группы, приведенные в табл. 14 и 13 и в табл. 14 СНиП 2.03.01-84, в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы бетона согласно табл. 15.

Таблица 14

Вид сопротивления

Номера составов бетона по табл. 11

Расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt для предельных состояний первой группы при классе бетона по прочности на сжатие

В2

В2,5

В3,5

В5

В7,5

В10

В12,5

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

Сжатие осевое (призменная прочность) Rb

1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21

-

-

2,1

21,4

2,80

28,6

4,5

45,9

6,0

61,2

7,5

76,5

8,5

86,7

11,5

117

14,5

148

17,0

173

19,5

199

22,0

224

25,0

255

27,5

280

4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29, 30

1,25

12,8

1,5

15,3

2,1

21,4

2,8

28,6

4,5

45,9

6,0

61,2

7,5

76,5

8,5

86,7

11,5

117

14,5

148

17,0

173

19,5

199

22,0

224

-

-

Растяжение осевое Rbt

1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21

-

-

0,26

2,65

0,37

3,77

0,48

4,89

0,57

5,81

0,66

6,73

0,75

7,65

0,90

9,18

1,05

10,7

1,20

12,2

1,30

13,3

1,40

14,3

1,45

14,8

1,55

15,8

4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29, 30

0,08

0,82

0,20

2,04

0,26

2,65

0,37

3,77

0,48

4,89

0,57

5,81

0,66

6,73

0,74

7,55

0,80

8,16

0,90

9,18

1,0

10,2

1,10

11,2

1,20

12,2

-

-

Примечания: 1. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см2.

2. Величины Rb и Rbt в необходимых случаях должны умножаться на коэффициенты условий работы бетона согласно табл. 15 и 16.

Таблица 15

Факторы, обусловливающие введение коэффициента условий работы

Коэффициент условий работы бетона

условное обозначение

числовое значение

1. Многократно повторяющаяся нагрузка:

 

 

при нормальной температуре

γb1

См. табл. 22

при нагреве свыше 40 °С

γb1t

См. табл. 23

2. Длительность действия нагрузки:

а) при учете постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме нагрузок непродолжительного действия (например, крановые нагрузки, нагрузки от транспортных средств; ветровые нагрузки; нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании, возведении и т.п.), а также при учете особых нагрузок, вызванных деформациями просадочных, набухающих, вечномерзлых и других грунтов для обычного тяжелого и жаростойкого тяжелого и легкого бетонов естественного твердения и подвергнутых тепловой обработке:

γb2

 

в условиях эксплуатации конструкций, благоприятных для нарастания прочности бетона (твердение под водой, во влажном грунте) или при влажности воздуха окружающей среды выше 75 %

1,00

в остальных случаях

0,90

б) при учете в рассматриваемом сочетании кратковременных (непродолжительного действия) или особых нагрузок*, указанных в поз. 2а для всех видов бетонов

1,10

3. Бетонирование в вертикальном положении при высоте слоя бетонирования более 1,5 м

γb3

0,85

4. Влияние двухосного сложного напряженного состояния «сжатие-растяжение» на прочность бетона

γb4

См. п. 4.8

5. Бетонирование монолитных бетонных столбов и железобетонных колонн с наибольшим размером сечения менее 30 см

γb5

0,35

6. Бетонные конструкции

γb9

0,90

7. Нормативные и расчетные сопротивления растяжению бетона на глиноземистом цементе

γb10

0,70

8. Стыки сборных элементов при толщине шва менее 1/5 наименьшего размера сечения элемента и менее 10 см.

γb12

1,15

9. Воздействие повышенной и высокой температур:

 

См. табл. 16

при сжатии

γbt

при растяжении

γtt

* Если при учете особых нагрузок вводится дополнительный коэффициент условий работы согласно указаниям соответствующих нормативных документов (например, при учете сейсмических нагрузок), коэффициент γb2 принимается равным единице.

Примечания: 1. Коэффициенты условий работы бетона по поз. 1, 2, 6 и 9 должны учитываться при определении расчетных сопротивлений бетона Rb и Rbt, по поз. 4 - при определении Rbr,ser, а по остальным позициям - только при определении Rb.

2. Для конструкций, находящихся под действием многократно повторяющейся нагрузки, коэффициенты γb2, γbt и γtt учитываются при расчете по прочности, a γb1 и γb1t - при расчете на выносливость и по образованию трещин.

3. Коэффициенты условий работы бетона вводятся независимо друг от друга с тем, однако, чтобы их произведение было не менее 0,45.

При расчете элементов конструкций на воздействие температуры расчетные сопротивления бетона Rb и Rb,ser необходимо дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона при сжатии γbt, а расчетные сопротивления бетона Rbt и Rbt,ser - на коэффициент условий работы бетона при растяжении γtt согласно табл. 16, учитывающие влияние температуры и длительность ее действия на изменение прочностных свойств бетона.

Таблица 16

Номера составов бетона по табл. 11

Коэффициент

Расчет на нагрев

Коэффициенты условий работы бетона при сжатии γbt и растяжении γtt, коэффициент βb при температуре бетона, °С

50

70

100

200

300

500

700

900

1000

1100

1, 2

γbt

Кратковременный

1,00

0,85

0,90

0,80

0,65

-

-

-

-

-

Длительный

1,00

0,85

0,90

0,80

0,50

-

-

-

-

-

Длительный с увлажнением

1,00

0,65

0,40

0,60

-

-

-

-

-

-

γtt

Кратковременный

1,00

0,70

0,70

0,60

0,40

-

-

-

-

-

Длительный

1,00

0,70

0,70

0,50

0,20

-

-

-

-

-

Длительный с увлажнением

1,00

0,50

0,30

0,40

-

-

-

-

-

-

βb

Кратковременный и длительный

1,00

0,90

0,80

0,60

0,40

-

-

-

-

-

Длительный с увлажнением

1,00

0,50

0,20

0,40

-

-

-

-

-

-

3

γbt

Кратковременный

1,00

1,00

1,00

0,90

0,80

-

-

-

-

-

Длительный

1,00

1,00

1,00

0,90

0,65

-

-

-

-

-

Длительный с увлажнением

1,00

0,75

0,50

0,70

-

-

-

-

-

-

γtt

Кратковременный

1,00

0,80

0,75

0,65

0,50

-

-

-

-

-

Длительный

1,00

0,80

0,75

0,60

0,35

-

-

-

-

-

Длительный с увлажнением

1,00

0,60

0,40

0,50

-

-

-

-

-

-

βb

Кратковременный и длительный

1,00

1,00

0,90

0,80

0,60

-

-

-

-

-

Длительный с увлажнением

1,00

0,60

0,30

0,50

-

-

-

-

-

-

4 - 11, 23, 24

γbt

Кратковременный

1,00

1,00

1,00

1,10

1,00

0,90

0,60

0,30

0,20

0,10

Длительный

1,00

1,00

1,00

1,00

0,70

0,40

0,20

0,06

0,01

-

γtt

Кратковременный

1,00

0,85

0,80

0,65

0,60

0,50

0,40

0,20

-

-

Длительный

1,00

0,85

0,80

0,65

0,40

0,20

0,06

-

-

-

βb

Кратковременный и длительный

1,00

1,00

1,00

0,90

0,75

0,50

0,32

0,22

0,18

0,15

12 - 15, 17, 29, 30

γbt

Кратковременный

1,00

1,00

1,10

1,20

1,20

1,00

0,75

0,40

0,20

-

Длительный

1,00

0,80

0,80

0,55

0,35

0,15

0,05

0,01

-

-

γtt

Кратковременный

1,00

0,95

0,95

0,80

0,70

0,55

0,45

0,15

-

-

Длительный

1,00

0,70

0,70

0,45

0,25

0,06

-

-

-

-

βb

Кратковременный и длительный

1,00

1,10

1,10

1,10

1,00

0,70

0,30

0,10

0,05

-

16, 18

γbt

Кратковременный

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

0,95

0,85

0,65

0,50

0,35

Длительный

1,00

0,90

0,90

0,80

0,50

0,25

0,07

0,02

0,01

-

γtt

Кратковременный

1,00

0,95

0,95

0,80

0,70

0,55

0,45

0,35

-

-

Длительный

1,00

0,80

0,80

0,70

0,40

0,12

0,02

-

-

-

βb

Кратковременный и длительный

1,00

1,10

1,10

1,10

1,10

1,00

0,70

0,35

0,27

0,20

19, 20, 21

γbt

Кратковременный

1,00

0,90

0,80

0,70

0,55

0,45

0,35

0,30

0,25

0,20

Длительный

1,00

0,90

0,80

0,70

0,50

0,25

0,10

0,05

0,02

-

γtt

Кратковременный

1,00

0,65

0,55

0,40

0,45

0,35

0,25

0,10

-

-

Длительный

1,00

0,65

0,55

0,40

0,30

0,12

0,02

-

-

-

βb

Кратковременный и длительный

1,00

0,90

0,85

0,70

0,55

0,40

0,33

0,30

0,27

0,20

Примечания: 1. При расчете на длительный нагрев несущих конструкций, срок службы которых не превышает 5 лет, коэффициент γbt следует увеличить на 15 %, но он не должен превышать величины γbt при расчете на кратковременный нагрев.

2. Для конструкций, которые во время эксплуатации подвергаются циклическому нагреву, коэффициенты γbt и βb следует снизить на 15 %, коэффициент γtt - на 20 %.

3. Коэффициенты γbt, γtt и βb для промежуточных значений температур определяются интерполяцией.

4. Значения коэффициента γbt принимаются при расчете по формулам: (75), (100), (105) - (107), (109), (111), (114) - (118), (136) - (138), (140), (142) - (144), (146), (147), (161) - (163), (173), (174), (180), (181), (284) - по средней температуре бетона сжатой зоны; (82), (141) - по средней температуре бетона участков сжатой зоны; (120) - (127), (153) - (160), (186) - по средней температуре бетона сжатой зоны ребра и свесов полки; (148), (150), (187), (191), (211), (212) - по температуре бетона в центре тяжести сечения; (96), (255) - по температуре бетона в центре тяжести приведенного сечения; (221), (225), (228) - по температуре бетона в месте расположения сеток; (242) - по температуре бетона в месте расположения закладной детали.

5. Значения коэффициента γtt принимаются при растете по формулам: (198); (200) - (204), (206) - (208), (210) - по средней температуре бетона сжатой зоны; (211), (212) - по температуре бетона в центре тяжести сечения; (256), (257), (290), (302) - (304) - по температуре бетона на уровне центра тяжести растянутой арматуры; (356) - по температуре бетона у нижней полки металлической балки; (88), (89), (97) - по средней температуре бетона растянутой зоны при нагреве сжатой зоны по температуре бетона растянутой грани при нагреве растянутой зоны; (230) - по средней температуре бетона на проверяемом участке.

6. Коэффициенты γbt, γtt и βb для бетонов составов № 1 - 4 при их нагреве свыше 300 °С определяются экстраполяцией.

7. Среднюю температуру бетона сжатой зоны прямоугольных сечений при ξ < ξR допускается принимать по температуре бетона, расположенного на расстоянии 0,2ho от сжатой грани сечения; при x = ξRho и x = h - на расстоянии 0,5x от сжатой грани сечения.

2.11 (2.7). Начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении Eb принимают по табл. 17.

Коэффициент βb, учитывающий снижение модуля упругости обычного и жаростойкого бетона при нагреве, следует принимать по табл. 16 в зависимости от температуры бетона.

Таблица 17

Номера составов и средняя плотность бетона, кг/м3 (по табл. 11)

Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении принимаются равными Eb × 103 при классе бетона по прочности на сжатие

В1

В1,5

В2

В2,5

В3,5

В5

В7,5

В10

В12,5

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

1 - 3, 6, 7, 13, 20, 21 естественного твердения

2200 - 2800

-

-

-

8,5

86,7

9,5

96,9

13,0

133

16,0

163

18,0

184

21,0

214

23,0

235

27,0

275

30,0

306

32,5

331

34,5

352

36,0

367

37,5

382

39,0

398

1 - 3, 6, 7, 20, 21 подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении

2200 - 2800

-

-

-

8,0

82,0

8,5

86,7

11,5

117

14,5

148

16,0

163

19,0

194

20,5

209

24,0

245

27,0

275

29,0

296

31,0

316

32,5

332

34,0

347

35,0

357

31, 32

900

3,7

38,0

4,0

40,8

4,3

44,0

4,5

45,9

5,0

51,0

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

25, 27, 32, 34, 35, 37

1000

4,2

43,0

4,5

45,9

4,8

49,0

5,0

51,0

5,5

56,1

6,3

64,2

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

22, 24, 26, 28, 30, 32, 33, 36

1100

4,3

44,0

4,6

47,0

4,9

49,7

5,5

56,1

6,1

62,3

6,9

70,7

7,9

81,1

8,7

88,7

-

-

-

-

-

-

-

-

-

24, 30

1200 - 1400

-

-

5,8

59,0

6,5

66,3

7,2

73,4

8,2

83,8

9,4

95,4

10,3

100,5

-

-

-

-

-

-

-

-

-

23, 29

1500 - 1700

-

-

7,3

75

8,0

82

9,0

91,8

10,0

102

11,5

117

12,5

127

13,2

135

14,0

143

-

-

-

-

-

-

-

4, 8, 9

1800 - 1900

-

-

8,0

81,6

8,6

88

9,8

100

11,2

114

13,0

133

14,0

143

14,7

150

15,5

158

-

-

-

-

-

-

-

5, 10 - 12, 14 - 19

2000 - 2300

-

-

10,0

102

10,5

101

11,5

118

13,0

133

14,5

148

16,0

163

17,0

173

18,0

184

19,5

199

21,0

214

22,0

224

23,0

235

-

-

-

Примечание. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см2.

2.12. Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) v принимается равным 0,2 для всех видов бетона, а модуль сдвига G - равным 0,4 от соответствующего значения модуля упругости бетона и температур нагрева.

2.13 (2.8). Коэффициент упругости , характеризующий упруго-пластическое состояние сжатого бетона, при определении приведенного сечения бетона, а также при расчете сводов и куполов из жаростойкого бетона принимают по табл. 18 в зависимости от температуры и длительности ее воздействия.

Таблица 18

Номера составов бетона по табл. 11

Расчет на нагрев

Коэффициент упругости  обычного и жаростойкого бетонов при температуре бетона, °С

50

70

100

200

300

500

700

900

1000

1 - 3

Кратковременный

Длительный

0,85

0,30

0,65

0,25

0,70

0,25

0,70

0,25

0,65

0,20

-

-

-

-

6, 10, 11, 24

Кратковременный

Длительный

0,85

0,28

0,80

0,24

0,80

0,24

0,75

0,22

0,70

0,21

0,55

0,07

0,32

0,05

0,15

0,02

0,05

-

4, 5, 7, 8, 9, 23

Кратковременный

Длительный

0,80

0,26

0,70

0,22

0,80

0,22

0,70

0,21

0,65

0,20

0,50

0,06

-

-

-

12 - 18, 29, 30

Кратковременный

Длительный

0,70

0,24

0,70

0,20

0,70

0,20

0,65

0,20

0,50

0,06

0,35

0,02

0,30

-

0,10

-

-

-

19 - 21

Кратковременный

Длительный

0,85

0,35

0,80

0,30

0,75

0,27

0,60

0,25

0,55

0,23

0,45

0,03

0,35

0,02

0,20

0,01

0,15

-

Примечания: 1. В таблице даны значения  для кратковременного нагрева при подъеме температуры на 10 °С/ч и более. При подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч значения  = a - 0,075 (a - b)(10 - v), где a и b - значения коэффициента  при кратковременном и длительном нагреве; v - скорость подъема температуры, °С/ч.

2. Коэффициент  для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

3. При длительном нагреве 50 - 200 °С и средней относительной влажности воздуха до 40 % значение коэффициента  = 0,2.

4. При длительном нагреве и увлажнении бетона составов № 1 - 3 значение коэффициента  умножают на 0,5.

5. При двухосном напряженном состоянии значение коэффициента  умножают на 1,2, но оно не должно превышать 0,85.

6. При наличии в элементе сжатой арматуры с μ′ ≥ 0,7 % значение коэффициента  умножают на (1 - 0,11μ′), но принимают не менее 0,5.

Коэффициент упругости v, характеризующий упруго-пластическое состояние бетона сжатой зоны, при расчете деформаций и закладных деталей принимают по табл. 19 в зависимости от температуры и длительности ее воздействия.

Таблица 19

Номера составов бетона по табл. 11

Расчет на нагрев

Коэффициент при температуре бетона, °С

50

70

100

200

300

500

700

900

1 - 3

Кратковременный

Длительный

0,45

0,15

0,40

0,15

0,45

0,15

0,45

0,15

0,35

0,10

-

-

-

4 - 11, 23, 24

Кратковременный

Длительный

0,45

0,15

0,43

0,15

0,43

0,15

0,40

0,10

0,37

0,09

0,28

0,05

0,20

0,03

0,10

0,01

12 - 18, 29, 30

Кратковременный

Длительный

0,45

0,13

0,43

0,13

0,38

0,13

0,35

0,10

0,28

0,03

0,20

0,01

0,17

-

0,07

-

19 - 21

Кратковременный

Длительный

0,45

0,15

0,43

0,15

0,40

0,13

0,33

0,13

0,30

0,10

0,25

0,03

0,20

0,02

0,15

0,01

Примечания: 1. В таблице даны значения v для кратковременного нагрева при подъеме температуры на 10 °С/ч и более. При подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч значение v = a - 0,075(a - b)(10 - v), где a и b - значения коэффициента v при кратковременном и длительном нагреве; v - скорость подъема температуры, °С/ч.

2. Коэффициент v для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

3. При длительном нагреве 50 - 200 °С и средней относительной влажности воздуха до 40 % значение коэффициента v = 0,1.

4. При длительном нагреве и увлажнении бетона составов № 1 - 3 значение коэффициента v умножают на 0,5.

2.14 (2.9). Коэффициент линейной температурной деформации бетона αbt в зависимости от температуры и скорости подъема температуры следует принимать по табл. 20. Коэффициент αbt определен с учетом температурной усадки бетона при кратковременном и длительном его нагреве. При необходимости определения коэффициента температурного расширения бетона αtt при повторном воздействии температуры после кратковременного или длительного нагрева к коэффициенту линейной температурной деформации αbt следует прибавить абсолютное значение коэффициента температурной усадки бетона αcs соответственно для кратковременного или длительного нагрева.

Таблица 20

Номера составов бетона по табл. 11

Расчет на нагрев

Коэффициент линейной температурной деформации бетона принимают равным αbt × 10-6 град-1 при температуре бетона, °С

50

100

200

300

500

700

900

1100

1

Кратковременный

Длительный

10,0

4,0

10,0

4,5

9,5

7,2

9,0

7,5

-

-

-

-

2, 6

Кратковременный

Длительный

9,0

3,0

9,0

3,5

8,0

5,7

7,0

5,5

6,0

-

5,0

-

-

-

3, 7

Кратковременный

Длительный

8,5

2,5

8,5

3,0

7,5

5,2

7,0

5,5

5,5

-

4,5

-

4,0

-

3,0

-

8

Кратковременный

Длительный

9,0

2,0

9,0

3,0

8,0

5,4

7,0

5,3

6,0

5,0

6,0

5,0

-

-

4, 5, 9 - 11, 23, 24, 25

Кратковременный

Длительный

8,5

1,5

8,5

2,5

7,5

4,9

7,0

5,3

5,5

4,5

4,5

3,5

4,0

3,1

3,0

2,0

12 - 18, 27, 29, 30

Кратковременный

Длительный

5,0

-4,0

5,0

0,0

5,5

3,0

6,0

4,3

7,0

6,0

6,5

5,8

6,0

5,4

5,0

4,5

19 - 21

Кратковременный

Длительный

8,0

3,0

8,0

4,5

7,0

5,3

6,5

5,2

5,5

4,7

4,5

3,6

4,0

3,1

3,5

2,6

22

Кратковременный

Длительный

4,0

-3,0

4,0

0,0

3,5

1,5

3,0

1,5

2,0

1,0

1,0

0,0

-

-

26

Кратковременный

Длительный

4,3

-0,7

4,3

0,3

3,8

1,3

3,3

2,0

3,2

2,2

2,4

1,4

1,6

0,6

0,8

-0,7

28

Кратковременный

Длительный

5,0

-4,0

5,0

0,0

5,5

3,1

5,0

3,3

7,0

6,0

6,8

6,1

6,6

5,9

-

31, 32

Кратковременный

Длительный

1,2

-7,8

1,2

-3,8

1,3

-1,1

1,0

-0,7

-1,2

-0,2

0,7

0,0

0,8

0,1

-

33

Кратковременный

Длительный

-3,0

-8,0

-3,0

-6,5

-3,5

-5,3

-4,5

-5,8

-3,0

-4,5

-2,8

-3,7

-3,5

-4,5

-4,7

-5,7

34, 35

Кратковременный

Длительный

5,5

0,5

5,5

2,5

4,5

1,5

3,3

2,0

3,2

2,6

2,4

1,5

1,6

0,6

0,8

-0,2

36, 37

Кратковременный

Длительный

2,0

-3,0

2,0

-1,5

1,5

-0,8

1,0

-0,7

0,6

-1,2

0,4

-0,5

-3,7

-4,6

-8,6

-9,5

Примечания: 1. Значение коэффициента αbt для кратковременного нагрева дано при подъеме температуры на 10 °С/ч и более. Для кратковременного нагрева при подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч от значения αbt следует отнять 0,075(a - b)(10 - v), где a и b - значения коэффициента αbt при кратковременном и длительном нагреве; v - скорость подъема температуры, °С/ч.

2. Коэффициент αbt для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

3. Для бетона состава № 1 с карбонатным щебнем (доломит, известняк) коэффициент αbt увеличивается на 1 · 10-6 · град-1.

Коэффициент температурной усадки бетона αcs принимают по табл. 21.

Таблица 21

Номера составов бетона по табл. 11

Расчет на нагрев

Коэффициент температурной усадки бетона принимают равным -αcs · 10-6 · град-1 при температуре бетона, °С

50

100

200

300

500

700

900

1100

1 - 4

Кратковременный

Длительный

0,0

6,0

0,0

5,5

0,7

3,0

1,0

2,5

-

-

-

-

5 - 11, 23, 24, 25

Кратковременный

Длительный

0,0

7,0

0,5

6,5

0,9

3,5

1,1

2,8

1,5

2,5

1,4

2,4

2,3

3,2

3,2

4,2

12 - 18, 27, 29, 30

Кратковременный

Длительный

2,0

11,0

3,0

8,0

2,5

5,0

2,0

3,7

1,3

2,3

1,0

1,7

0,8

1,4

0,7

1,2

19 - 21

Кратковременный

Длительный

0,5

5,5

2,0

5,5

1,5

3,2

1,3

2,6

1,4

2,2

1,6

2,5

2,1

3,0

2,3

3,2

22

Кратковременный

Длительный

4,0

11,0

5,0

9,0

4,7

6,7

4,2

5,7

3,7

4,7

3,6

4,6

-

-

26

Кратковременный

Длительный

6,6

11,6

7,6

11,6

7,1

9,1

7,1

8,4

5,5

6,5

4,3

5,3

5,0

6,0

6,0

7,0

28

Кратковременный

Длительный

4,0

13,0

5,0

10,0

4,6

7,0

4,1

5,8

1,3

2,3

1,2

1,9

1,0

1,7

-

31, 32

Кратковременный

Длительный

3,0

12,0

4,0

9,0

3,6

6,0

3,1

4,8

0,3

1,3

0,2

0,9

0,0

0,7

-

33

Кратковременный

Длительный

10,5

15,5

12,0

15,5

11,5

13,3

11,3

12,6

10,7

12,2

9,9

10,8

10,4

11,4

10,7

11,7

34, 35

Кратковременный

Длительный

6,3

11,3

7,8

10,8

7,3

10,3

7,1

8,4

5,5

6,1

4,3

5,2

5,0

6,0

5,2

6,2

36, 37

Кратковременный

Длительный

1,7

6,7

3,2

6,7

3,0

5,3

4,8

5,1

5,0

6,8

5,1

6,0

9,3

10,2

14,3

15,2

Примечания: 1. Значение коэффициента αcs для кратковременного нагрева дано при подъеме температуры на 10 °С/ч более. Для кратковременного нагрева при подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч к значению αcs следует прибавить 0,075(b - a)(10 - v), где a и b - значения коэффициентов αcs для кратковременного и длительного нагрева; v - скорость подъема температуры, °С/ч.

2. Коэффициент αcs для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

Коэффициент температурной усадки бетона принят:

при кратковременном нагреве для подъема температуры на 10 °С/ч и более;

при длительном нагреве - в зависимости от воздействия температуры во время эксплуатации.

2.15 (2.10). Марку по средней плотности бетона естественной влажности принимают по табл. 11. Среднюю плотность бетона в сухом состоянии при его нагреве свыше 100 °С уменьшают на 150 кгс/м3. Среднюю плотность железобетона (при μ ≤ 3 %) принимают на 100 кгс/м3 больше средней плотности соответствующего состояния бетона.

2.16 (2.11). При расчете железобетонных конструкций на выносливость, а также по образованию трещин при многократно повторяющейся нагрузке в условиях воздействия температур свыше 50 °С расчетные сопротивления обычного бетона должны умножаться на коэффициенты условий его работы γb1 и γb1t, принимаемые по табл. 22 и 23.

Таблица 22

Бетон

Состояние бетона по влажности

Коэффициент условий работы бетона γb1 при многократно повторяющейся нагрузке и коэффициенте асимметрии цикла ρb, равном

0 - 0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

Обычный бетон состава № 1 по табл. 11

Естественной влажности

0,75

0,80

0,85

0,90

0,95

1,00

1,00

Обозначения, принятые в таблице: , где σb,min и σb,max соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в бетоне в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно указаниям п. 3.71.

Таблица 23

Температура бетона, °С

Коэффициент условий работы обычного бетона γb1t при многократно повторяющейся нагрузке

без увлажнения

с переменным увлажнением и высыханием

50

0,8

0,7

70

0,6

0,5

90

0,4

0,3

110

0,3

0,2

Примечание. Коэффициент γb1t для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

При применении жаростойкого бетона в железобетонных конструкциях, подвергающихся воздействию высоких температур и многократно повторяющейся нагрузки, расчетные сопротивления бетона должны быть специально обоснованы.

АРМАТУРА

2.17. Для армирования железобетонных конструкций, работающих при воздействии повышенной и высокой температур, должна приниматься арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов, следующих видов:

стержневая арматурная сталь:

а) горячекатаная - гладкая класса A-I; периодического профиля классов А-II, A-III, А-IV, A-V, A-VI;

б) термомеханически и термически упрочненная - периодического профиля классов Ат-III, Aт-IV, Aт-V, Aт-VI;

проволочная арматурная сталь:

в) арматурная холоднотянутая проволока:

обыкновенная - периодического профиля класса Вр-I;

высокопрочная - гладкая класса В-II; периодического профиля класса Bp-II;

г) арматурные канаты - спиральные семипроволочные класса К-7, девятнадцатипроволочные класса К-19.

Для закладных деталей и соединительных накладок применяется, как правило, прокатная углеродистая сталь марок по прил. 2 СНиП 2.03.01-84.

В железобетонных конструкциях допускается применять арматуру других видов, в том числе упрочненную вытяжкой класса А-IIIв, а также в качестве конструктивной арматуры - обыкновенную гладкую проволоку класса B-I.

Примечания: 1. Обозначения классов арматуры приняты в соответствии с СТ СЭВ 1406-78. Обозначения соответствующих классов горячекатаной арматуры, например класс A-V, используются на все виды соответствующего класса, т.е. A-V, Ат-V, Ат-VCK.

2. В обозначениях классов термически и термомеханически упрочненной стержневой арматуры добавляется индекс «С» (Ат-IVC), который указывает на возможность сваривания арматуры, а индекс «К» (Ат-IVК) - на повышенную стойкость против коррозионного растрескивания под напряжением.

3. В обозначениях горячекатаной стержневой арматуры индекс «в» употребляется для арматуры, упрочненной вытяжкой (А-IIIв), а индекс «с» - для арматуры северного исполнения (Ac-III).

4. Для краткости используются следующие термины:

«стержень» - для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется она в прутках или мотках (бунтах);

«диаметр» (d) - если не оговорено особо, означает номинальный диаметр стержня арматурной стали.

2.18. Выбор арматурных сталей следует производить в зависимости от типа конструкции, наличия предварительного напряжения, а также от условий возведения и эксплуатации здания или сооружения в соответствии с указаниями пп. 2.19 - 2.25.

2.19. В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций (кроме указанных в п. 2.20) следует преимущественно применять:

а) стержневую арматуру класса A-III;

б) арматурную проволоку диаметром 3 - 5 мм класса Вр-I (в сварных сетках и каркасах);

допускается также применять:

в) стержневую арматуру классов A-II и А-I для поперечной арматуры, а также в качестве продольной рабочей арматуры, если другие виды ненапрягаемой арматуры не могут быть использованы;

г) термомеханически упрочненную стержневую арматуру класса Ат-IVC для продольной арматуры сварных каркасов и сеток;

д) стержневую арматуру классов A-IV, A-V и A-VI только для продольной рабочей арматуры, вязаных каркасов и сеток. Арматура классов A-V и A-VI в конструкциях без предварительного напряжения может применяться как сжатая арматура, а в составе предварительно напряженных - как сжатая и растянутая арматура.

Ненапрягаемую арматуру классов А-III, Вр-I, А-II и А-I рекомендуется применять в виде сварных каркасов и сварных сеток.

2.20. В конструкциях с ненапрягаемой арматурой, находящихся под давлением газов, жидкостей и сыпучих тел,

следует преимущественно применять:

стержневую арматуру классов А-II и А-I;

допускается также применять:

стержневую арматуру класса А-III;

арматурную проволоку класса Вр-I.

2.21. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных железобетонных элементов

при длине до 12 м включ.

следует преимущественно применять:

термомеханически и термически упрочненную арматуру классов Ат-VI и Ат-V;

допускается также применять:

арматурную проволоку классов В-II, Вр-II и арматурные канаты классов К-7 и К-19;

горячекатаную арматуру классов A-VI, A-V и А-IV;

стержневую арматуру класса А-IIIв;

при длине элементов свыше 12 м

следует преимущественно применять:

арматурную проволоку классов В-II, Вр-II и арматурные канаты классов К-7 и К-19;

горячекатаную арматуру классов A-V и A-VI;

допускается также применять:

горячекатаную и термомеханически упрочненную арматуру классов A-IV, Ат-IVC и А-IIIв.

2.22. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных элементов, находящихся:

под давлением газов, жидкостей и сыпучих тел

следует преимущественно применять:

арматурную проволоку классов В-II, Вр-II и арматурные канаты классов К-7 и К-19;

стержневую арматуру классов A-VI и A-V;

допускается также применять:

стержневую арматуру классов A-IV и А-IIIв;

термомеханически упрочненную арматуру классов Ат-IVC и Ат-IVК,

под воздействием агрессивной среды следует преимущественно применять горячекатаную арматуру класса А-IV и термомеханически упрочненную арматуру классов Ат-IVК, Ат-VCК и Ат-IVК.

2.23 (2.12). Для железобетонных конструкций из жаростойкого бетона при нагреве арматуры свыше 400 °С рекомендуется предусматривать стержневую арматуру и прокат:

из легированной стали марки 30ХМ по ГОСТ 4543-71;

из коррозионно-стойких, жаростойких и жаропрочных сталей марок 12X13, 20X13, 08Х17Т, 12Х18Н9Т, 20Х23Н18 и 45Х14Н14В2М по ГОСТ 5632-72 и ГОСТ 5949-75.

Предельно допустимую температуру применения арматуры и проката в железобетонных конструкциях следует принимать по табл. 24.

Таблица 24

Вид и класс арматуры, марки стали и проката

Предельно допустимая температура, °С, применения арматуры и проката, установленных в железобетонных конструкциях

по расчету

по конструктивным соображениям

1. Стержневая арматура классов:

 

 

А-I и А-II

400

450

A-III, Ат-III, А-IIIв, A-IV, Aт-IV, A-V, Ат-V, A-VI, Aт-VI

450

500

ненапрягаемая

450

-

напрягаемая

250

-

2. Проволочная арматура классов:

 

 

Вр-I

400

450

В-II, Вр-II, К-7, К-19

150

-

B-I

-

450

3. Прокат из стали марок:

ВСт3кп2, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5 и ВСт3пс6

400

450

4. Стержневая арматура и прокат из стали марок:

 

 

30ХМ, 12X13 и 20X13

500

700

20Х23Н18

550

1000

12Х18Н9Т, 45Х14Н14В2М, 08Х17Т

600

800

Примечания: 1. При циклическом нагреве предельно допустимая температура применения напрягаемой арматуры должна приниматься на 50 °С ниже указанной в таблице.

2. При многократно повторяющейся нагрузке предельно допустимая температура применения напрягаемой арматуры не должна превышать 100 °С и ненапрягаемой - 200 °С.

3. При нагреве проволоки классов В-I и Вр-I свыше 250 °С расчетные сопротивления следует принимать как для арматуры класса А-I по табл. 26 и 30.

4. Стали марок 30ХМ, 12X13 и 20X13 после сварки требуют высокотемпературного отпуска.

2.24. При выборе вида и марок стали для арматуры, устанавливаемой по расчету, а также прокатных сталей для закладных деталей должны учитываться температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения.

В климатических зонах с расчетной зимней температурой ниже минус 40 °С в случаях проведения строительно-монтажных работ в холодное время года несущая способность в стадии возведения конструкций с арматурой, допускаемой для применения только в отапливаемых зданиях, должна быть обеспечена исходя из расчетного сопротивления арматуры с понижающим коэффициентом 0,7 и расчетной нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке γf = 1

2.25. Для монтажных (подъемных) петель элементов сборных железобетонных и бетонных конструкций должна применяться горячекатаная арматурная сталь класса Ас-II марки 10ГТ и класса А-I марок ВСт3сп2, ВСт3пс2.

В случае, если возможен монтаж конструкций при расчетной зимней температуре ниже минус 40 °С, для монтажных петель не допускается применять сталь марки ВСт3пс2.

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ АРМАТУРЫ

2.26. За нормативные сопротивления арматуры Rsn принимаются наименьшие контролируемые значения:

для стержневой арматуры, высокопрочной проволоки и арматурных канатов - предела текучести, физического или условного (равного величине напряжений, соответствующих остаточному относительному удлинению 0,2 %);

для обыкновенной арматурной проволоки - напряжения, равного 0,75 временного сопротивления разрыву, определяемого как отношение разрывного усилия к номинальной площади сечения.

Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурные стали и гарантируются с вероятностью не менее 0,95.

Нормативные сопротивления Rsn для основных видов стержневой, проволочной и жаростойкой арматуры приведены соответственно в табл. 25, 26 и 27.

Таблица 25

Стержневая арматура класса

Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2)

А-I

235 (2400)

A-II

295 (3000)

A-III

390 (4000)

A-IV, Aт-IV

590 (6000)

A-V, Aт-V

785 (8000)

A-VI, Aт-VI

980 (10000)

А-IIIв

540 (5500)

Таблица 26

Проволочная арматура класса

Диаметр, мм

Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2)

Вр-I

3

410 (4200)

4

405 (4150)

5

395 (4050)

B-II

3

1490 (15200)

4

1410 (14400)

5

1335 (13600)

6

1255 (12800)

7

1175 (12000)

8

1100 (11200)

Вр-II

3

1460 (14900)

4

1370 (14000)

5

1255 (12800)

6

1175 (12000)

7

1100 (11200)

8

1020 (10400)

К-7

6

1450 (14800)

9

1370 (14000)

12

1335 (13600)

15

1295 (13200)

К-19

14

1410 (14400)

Таблица 27

Арматура и прокат из стали марки

Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2)

30ХМ

590 (6000)

12X13

410 (4200)

20X13

440 (4500)

20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т

195 (2000)

45Х14Н14В2М

315 (3200)

2.27. Расчетные сопротивления арматуры растяжению Rs для предельных состояний первой и второй групп определяются по формуле

Rs = Rsn / γs,                                                               (73)

где γs - коэффициент надежности по арматуре, принимаемый по табл. 28.

Таблица 28

Вид и класс арматуры, марки стали, проката

Коэффициент надежности по арматуре γs при расчете конструкций по предельным состояниям

первой группы

второй группы

Стержневая арматура классов:

 

 

А-I, А-II

1,05

1

А-III, Ат-III диаметром, мм:

 

 

6 - 8

1,10

1

10 - 40

1,07

1

A-IV, Ат-IV, A-V, Ат-V

1,15

1

A-VI, Ат-VI

1,20

1

Проволочная арматура классов:

 

 

Вр-I

1,10

1

В-II и Вр-II

1,20

1

К-7 и К-19

1,20

1

А-IIIв с контролем:

 

 

удлинения и напряжения

1,10

1

только удлинения

1,20

1

Жаростойкая арматура марок:

 

 

30ХМ, 12X13, 20X13, 12Х18Н9Т, 20Х23Н18, 45Х14Н14В2М, 08Х17Т

1,30

1

Расчетные сопротивления арматуры растяжению для основных видов стержневой, проволочной и жаростойкой арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены соответственно в табл. 29, 30 и 31, а при расчете по предельным состояниям второй группы - в табл. 25, 26 и 27.

2.28. Расчетные сопротивления арматуры сжатию Rsc, принимаемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном принимаются равными соответствующим расчетным сопротивлениям арматуры растяжению Rs, но не более 400 или 330 МПа при расчете в стадии обжатия. Для арматуры класса А-IIIв указанные значения принимаются равными соответственно 200 и 170 МПа.

Значения расчетных сопротивлений арматуры сжатию для основных видов стержневой, проволочной и жаростойкой арматуры приведены соответственно в табл. 29, 30 и 31.

Таблица 29

Стержневая арматура класса

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2)

растяжению

сжатию Rsc

продольной Rs

поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw

A-I

225 (2300)

175 (1800)

225 (2300)

А-II

280 (2850)

225 (2300)

280 (2850)

А-III диаметром, мм:

 

 

 

6 - 8

355 (3600)

285 (2900)*

355 (3600)

10 - 40

365 (3750)

290 (3000)*

365 (3750)

A-IV

510 (5200)

405 (4150)

400 (4000)

A-V, Ат-V

680 (6950)

545 (5550)

400 (4000)

A-VI, Ат-VI

815 (8300)

650 (6650)

400 (4000)

А-IIIв с контролем:

 

 

 

удлинения и напряжения

490 (5000)

390 (4000)

200 (2000)

только удлинения

450 (4600)

360 (3700)

200 (2000)

* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значение Rsw принимается равным 225 МПа (2600 кгс/см2).

Таблица 30

Проволочная арматура класса

Диаметр, мм

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2)

растяжению

сжатию Rsc

продольной Rs

поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw

Вр-I

3

375 (3850)

270 (2750) 300 (3050)*

375 (3850)

4

365 (3750)

265 (2700) 295 (3000)*

365 (3750)

5

360 (3700)

260 (2650) 290 (2950)*

360 (3700)

B-II

3

1240 (12650)

990 (10100)

400 (4000)

4

1180 (12000)

940 (9600)

400 (4000)

5

1110 (11300)

890 (9000)

400 (4000)

6

1050 (10600)

835 (8550)

400 (4000)

7

980 (10000)

785 (8000)

400 (4000)

8

915 (9300)

730 (7450)

400 (4000)

Вр-II

3

1215 (12400)

970 (9900)

400 (4000)

4

1145 (11700)

915 (9350)

400 (4000)

5

1045 (10700)

835 (8500)

400 (4000)

6

980 (10000)

785 (8000)

400 (4000)

7

915 (9300)

730 (7450)

400 (4000)

8

850 (8700)

680 (6950)

400 (4000)

К-7

6

1210 (12300)

965 (9850)

400 (4000)

9

1145 (11650)

915 (9350)

400 (4000)

12

1110 (11300)

890 (9050)

400 (4000)

15

1080 (11000)

865 (8800)

400 (4000)

К-19

14

1175(12000)

940(9600)

400(4000)

* Для случая применения в вязаных каркасах.

Таблица 31

Арматура и прокат из стали марки

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой, группы МПа (кгс/см2)

растяжению

сжатию Rsc

продольной Rs

поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw

30ХМ

450 (4600)

-

400 (4000)

12X13

325 (3300)

260 (2650)

325 (3300)

20X13

345 (3500)

275 (2800)

345 (3500)

20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т

150 (1550)

120 (1250)

150 (1550)

45Х14Н14В2М

245 (2500)

195 (2000)

245 (2500)

При расчете конструкций из обычного и жаростойкого бетонов, для которых расчетное сопротивление бетона принято с учетом коэффициента условий работы γb2 = 0,90 (см. поз. 2 табл. 15) допускается при соблюдении соответствующих конструктивных требований п. 5.22 принимать значения Rsc равными для арматуры классов:

A-IV, Ат-IVК........................................................................................................ 450 МПа

Ат-IVC, A-V, Ат-V, A-VI, Ат-VI, В-II, Вр-II, К-7 и К-19.................................. 500 МПа

При отсутствии сцепления арматуры с бетоном значение Rsc принимается равным нулю.

2.29. Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются (или повышаются) путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы γsi, учитывающие: либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжений в сечении, низкую прочность окружающего бетона, условия анкеровки, либо работу арматуры при напряжениях выше условного предела текучести, либо изменение свойств стали в связи с условиями изготовления и влияния повышенной или высокой температуры и т.д.

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний второй группы Rs,ser вводят в расчет с коэффициентом условий работы γs = 1.

Расчетное сопротивление поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклонных сечений на действие поперечных сил Rsw снижается путем умножения на коэффициенты условий работы γs1 и γs2, учитывающие особенности работы такой арматуры:

а) независимо от вида и класса арматуры - коэффициент γs1 = 0,8, учитывающий неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине рассматриваемого сечения;

б) стержневой арматуры класса A-III и Ат-IIIС диаметром менее 1/3 диаметра продольных стержней и проволочной арматуры класса Вр-I в сварных каркасах - коэффициент γs2 = 0,9, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения.

Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw с учетом указанных выше коэффициентов условий работы γs1 и γs2 арматуры приведены в табл. 29, 30 и 31.

Кроме того, расчетные сопротивления Rs, Rsw и Rsc в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы согласно табл. 32, 33 и 34.

Таблица 32

Факторы, обусловливающие введение коэффициента условий работы арматуры

Характеристика арматуры

Класс арматуры и марка стали

Коэффициенты условий работы арматуры

условное обозначение

числовое значение

1. Работа арматуры на действие поперечных сил

Поперечная

Независимо от класса

γs1

См. п. 2.29

2. Наличие сварных соединений арматуры при действии поперечных сил

»

A-III и Вр-I

γs2

То же

3. Многократно повторяющаяся нагрузка:

 

 

 

 

при нормальной температуре

Продольная и поперечная

Независимо от класса

γs3

См. табл. 33

при нагреве

То же

То же

γs3t

См. п. 2.32

4. Наличие сварных соединений при многократном повторении нагрузки

Продольная и поперечная при наличии сварных соединений

A-I, А-II, A-III, A-IV и А-V

γs4

См. табл. 34

5. Зона передачи напряжений для арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры

Продольная напрягаемая

Независимо от класса

γs5

lx / lp

Продольная ненапрягаемая

То же

lx / lan, где lx - расстояние от начала зоны передачи напряжения до рассматриваемого сечения;

lp и lan - соответственно длина зоны передачи напряжений и зоны анкеровки арматуры (см. п. 5.14)

6. Работа высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести

Продольная растянутая

A-IV, A-V, A-VI, В-II, Вр-II, К-7 и К-19

γs6

См. п. 3.14

7. Элементы из жаростойкого легкого бетона классов В7,5 и ниже

Поперечная

A-I, Bp-I

γs7

0,8

8. Воздействие температуры свыше 50 °С

Продольная и поперечная

Независимо от класса и марки

γst

См. табл. 35

Примечания: 1. Коэффициенты γs3 и γs4 по поз. 3 и 4 учитываются только при расчете на выносливость; для арматуры, имеющей сварные соединения, эти коэффициенты учитываются одновременно; при нагреве арматуры свыше 100 °С дополнительно учитывается коэффициент γs3t.

2. Коэффициент γs5 по поз. 5 кроме расчетных сопротивлений Rs вводится также к предварительному натяжению арматуры σsp.

Таблица 33

Класс арматуры

Коэффициент условий работы арматуры γs3 при многократном повторении нагрузки и коэффициенте асимметрии цикла ρs, равном

-1

-0,2

0

0,2

0,4

0,7

0,8

0,9

1

A-I

0,41

0,63

0,70

0,77

0,90

1,00

1,00

1,00

1,00

А-II

0,42

0,51

0,55

0,60

0,69

0,93

1,00

1,00

1,00

А-III диаметром, мм:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6 - 8

0,33

0,38

0,42

0,47

0,57

0,85

0,95

1,00

1,00

10 - 40

0,31

0,36

0,40

0,45

0,55

0,81

0,91

0,95

1,00

А-IV

-

-

-

-

0,38

0,72

0,91

0,96

1,00

A-V

-

-

-

-

0,27

0,55

0,69

0,87

1,00

A-VI

-

-

-

-

0,19

0,53

0,67

0,87

1,00

Вр-II

-

-

-

-

-

0,67

0,82

0,91

1,00

B-II

-

-

-

-

-

0,77

0,97

1,00

1,00

К-7 диаметром, мм:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6 и 9

-

-

-

-

-

0,77

0,92

1,00

1,00

12 и 15

-

-

-

-

-

0,68

0,84

1,00

1,00

К-19 диаметром 14 мм

-

-

-

-

-

0,63

0,77

0,96

1,00

Вр-I

-

-

0,56

0,71

0,85

0,94

1,00

1,00

1,00

А-IIIв с контролем:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

удлинений и напряжений

-

-

-

-

0,41

0,66

0,84

1,00

1,00

только удлинений

-

-

-

-

0,46

0,73

0,93

1,00

1,00

Обозначения, принятые в таблице:

, σs,min и σs,max - соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в растянутой арматуре в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно указаниям п. 3.71.

Примечание. При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой значение ρs для продольной арматуры принимается:

при                                          ρs = 0,30;

  »                                      ;

  »                                                 ,

где Mmin и Mmax - соответственно наименьший и наибольший изгибающие моменты в расчетном сечении элемента в пределах цикла изменения нагрузки.

Таблица 34

Класс арматуры

Группа сварных соединений

Коэффициент условий работы арматуры γs4 при многократном повторении нагрузки и коэффициенте асимметрии цикла ρs, равном

0,0

0,2

0,4

0,7

0,8

0,9

1,0

А-I, А-II

1

0,90

0,95

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

2

0,65

0,70

0,75

0,90

1,00

1,00

1,00

3

0,25

0,30

0,35

0,50

0,65

0,85

1,00

A-III

1

0,90

0,95

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

2

0,60

0,65

0,65

0,70

0,75

0,85

1,00

3

0,20

0,25

0,30

0,45

0,60

0,80

1,00

A-IV

1

-

-

0,95

0,95

1,00

1,00

1,00

2

-

-

0,75

0,75

0,80

0,90

1,00

3

-

-

0,30

0,35

0,55

0,70

1,00

A-V горячекатаная

1

-

-

0,95

0,95

1,00

1,00

1,00

2

-

-

0,75

0,75

0,80

0,90

1,00

3

-

-

0,35

0,40

0,50

0,70

1,00

Примечания: 1. Группы сварных соединений, приведенные в настоящей таблице, включают следующие типы соединений, допускаемые для конструкций при расчете на выносливость:

1-я - стыковое - по поз. 6 обязательного прил. 3;

2-я - крестообразное - по поз. 1, стыковые - по поз. 5, 8 и 9, а также по поз. 10 - 12 и 25 - все соединения при отношении диаметров стержней, равном 1,0 (см. обязательное прил. 3; тавровые - по поз. 5 и 7 обязательного прил. 4).

3-я - крестообразные - по поз. 2 и 4, стыковые - по поз. 13 - 26 обязательного прил. 3; тавровые - по поз. 1 - 4, 6, 8 и 9 обязательного прил. 4.

2. В таблице даны значения γs4 для арматуры диаметром до 20 мм.

3. Значения коэффициента γs4 должны быть снижены: на 5 % - при диаметре стержней 22 - 32 мм и на 10 % - при диаметре свыше 32 мм.

4. В конструкциях, рассчитываемых на выносливость, соединения по поз. 3 и 27 обязательного прил. 3, а также по поз. 10 - 14 обязательного прил. 4 применять не допускается.

При расчете элементов конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур, расчетные сопротивления арматуры необходимо, кроме того, дополнительно умножать на коэффициент условий работы γst, учитывающий изменение механических свойств арматуры в зависимости от нагрева, который принимается по табл. 35.

Таблица 35

Вид и класс арматуры, марки жаростойкой арматуры и проката

Коэффициент

Расчет на нагрев

Коэффициенты условий работы арматуры γst, линейного температурного расширения арматуры αst и βs при температуре ее нагрева, °С

50 - 100

200

300

400

450

500

550

600

A-I, А-II, ВСт3кп2, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5, ВСт3пс6

γst

Кратковременный

1,00

0,95

0,90

0,85

0,75

0,60

0,45

0,30

Длительный

1,00

0,85

0,65

0,35

0,15

-

-

-

Вр-I

Кратковременный

1,00

0,90

0,85

0,60

0,45

0,25

0,12

0,05

Длительный

1,00

0,80

0,60

0,30

0,10

-

-

-

В-II, Вр-II, К-7, К-19

Кратковременный

1,00

0,85

0,70

0,50

0,35

0,25

0,15

0,10

Длительный

1,00

0,75

0,55

0,25

0,05

-

-

-

А-I, А-II, Вр-I, В-II, Bp-II, К-7, К-19, ВСт3сп, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5, ВСт3пс6

αst

Кратковременный и длительный

11,5

12,5

13,0

13,5

13,6

13,7

13,8

13,9

A-III, А-IIIв, А-IV, A-V

γst

Кратковременный

1,00

1,00

0,95

0,85

0,75

0,60

0,40

0,30

Длительный

1,00

0,90

0,75

0,40

0,20

-

-

-

Aт-III, Ат-IV, AT-V

Кратковременный

1,00

1,00

0,90

0,80

0,65

0,45

0,30

0,20

Длительный

1,00

0,85

0,70

0,35

0,15

-

-

-

А-VI

Кратковременный

1,00

0,85

0,75

0,65

0,55

0,45

0,30

0,20

Длительный

1,00

0,80

0,65

0,30

0,10

-

-

-

Ат-VI

Кратковременный

1,00

0,95

0,85

0,75

0,50

0,25

0,22

0,10

Длительный

1,00

0,85

0,70

0,35

0,10

-

-

-

A-III, А-IIIв, A-IV, А-V, A-VI, Ат-III, Aт-IV, Aт-V, Aт-VI

αst

Кратковременный и длительный

12,0

13,0

13,5

14,0

14,2

14,4

14,6

14,8

30ХМ

γst

Кратковременный

1,00

0,90

0,85

0,78

0,76

0,74

0,72

0,70

Длительный

1,00

0,85

0,80

0,25

0,15

0,08

-

-

αst

Кратковременный и длительный

9,5

10,2

10,7

11,2

11,5

11,8

12,1

12,4

12Х13, 20Х13

γst

Кратковременный

1,00

0,95

0,86

0,80

0,73

0,65

0,53

0,40

Длительный

1,00

0,93

0,83

0,70

0,45

0,13

-

-

αst

Кратковременный и длительный

12,0

12,6

13,3

14,0

14,3

14,7

15,0

15,3

20Х23Н18

γst

Кратковременный

1,00

0,97

0,95

0,92

0,88

0,85

0,81

0,75

Длительный

1,00

0,97

0,93

0,77

0,50

0,30

0,18

0,08

αst

Кратковременный и длительный

10,3

11,3

12,4

13,6

14,1

14,7

15,2

15,7

12Х18Н9Т, 08X17Т

γst

Кратковременный

1,00

0,72

0,65

0,62

0,58

0,60

0,57

0,56

Длительный

1,00

0,72

0,65

0,60

0,58

0,55

0,50

0,40

αst

Кратковременный и длительный

10,5

11,1

11,4

11,6

11,8

12,0

12,2

12,4

45Х14Н14В2М

γst

Кратковременный

1,00

0,86

0,78

0,72

0,68

0,64

0,60

0,56

Длительный

1,00

0,86

0,78

0,70

0,63

0,55

0,43

0,30

αst

Кратковременный и длительный

10,5

11,1

11,4

11,6

11,8

12,0

12,2

12,4

А-I, А-II, A-III, A-IV, A-V, А-VI, Вр-I, Вр-II, В-II, К-7, К-19, ВСт3кп2, ВСт3Гпс2, ВСт3сп5, ВСт3пс6, 30ХМ, 12X13, 20X13, 20Х23Н18, 08X17T, 12Х18Н9Т, 45Х14Н14В2М

βs

Кратковременный и длительный

1,00

0,90

0,88

0,83

0,80

0,78

0,75

0,73

Ат-III, Ат-IIIв, AT-IV, AT-V

βs

Кратковременный и длительный

1,00

0,96

0,92

0,85

0,78

0,71

0,55

0,40

Примечания: 1. Коэффициент линейного температурного расширения арматуры равен числовому значению, умноженному на 10-6 · град-1.

2. При расчете на длительный нагрев несущих конструкций, срок службы которых не превышает 5 лет, коэффициент γst следует увеличить на 20 %, при этом его значение должно быть не более, чем при кратковременном нагреве.

3. Коэффициенты γst, αst и βs для промежуточных значений температур определяются интерполяцией.

2.30 (2.15). Коэффициент линейного температурного расширения арматуры αst следует принимать по табл. 35.

В железобетонных элементах, имеющих трещины в растянутой зоне сечения, коэффициент температурного расширения арматуры в бетоне αstm, определяют по формуле

αstm = αbt + (αst - αbt)φα;                                                        (74)

где αbt, αst -  коэффициенты, принимаемые по табл. 20 и 35 в зависимости от температуры нагрева бетона на уровне арматуры и нагрева арматуры;

φα -  коэффициент, принимаемый по табл. 36 в зависимости от процента армирования сечения продольной растянутой арматурой.

Таблица 36

Отношение момента M1 при расчете по предельному состоянию второй группы к моменту M при расчете по предельному состоянию первой группы M1 / M

Коэффициент φα при проценте армирования сечения продольной арматурой

0,2

0,4

0,7

1,0

2,0 и более

1,0

0,90

0,95

1,00

1,00

1,00

0,7

0,75

0,90

0,95

1,00

1,00

0,5

0,55

0,80

0,90

0,95

1,00

0,2

0,20

0,55

0,70

0,80

0,95

Примечания: 1. Момент M принимается равным предельному моменту по прочности правой части формул (105), (107), (108), (121) и (123).

2. Момент M1 принимается равным при расчете: появления трещин Mcrc [см. формулу (245)]; деформаций M (см. п. 4.19); раскрытия трещин M [см. формулу (272)], статически неопределимых конструкций по первой группе предельных состояний M (см. примеч. 1).

3. При расчете статически определимых элементов коэффициент φα принимается при отношении , если наибольший изгибающий момент от всех действующих нагрузок меньше момента появления трещин, определенного по формуле (256) при αbt = 0, а трещины в растянутой зоне появляются от воздействия температуры (см. п. 4.3).

4. Коэффициент jα для промежуточных значений отношений моментов  определяется интерполяцией.

2.31. Модуль упругости арматуры Es для основных видов стержневой и проволочной арматуры и для арматуры и проката из жаростойкой стали принимается по табл. 37. Коэффициент βs, учитывающий снижение модуля упругости арматуры при нагреве, должен приниматься по табл. 35 в зависимости от температуры арматуры и проката.

Таблица 37

Класс арматуры и марка стали

Модуль упругости арматуры Es, МПа (кгс/см2)

А-I, А-II, 30ХМ

210000 (2100000)

А-III

200000 (2000000)

A-IV, А-V, А-VI, Aт-III, Aт-IV, Ат-V, Aт-VI

190000 (1900000)

B-II, Bp-II, 20Х23Н18, 08Х17Т, 12Х18Н9Т, 45Х14Н14В2М

200000 (2000000)

К-7, К-19, А-IIIв

180000 (1800000)

Вр-I

170000 (1700000)

12X13, 20X13

220000 (2200000)

2.32 (2.16). При расчете на выносливость железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия температур свыше 50 °С, следует дополнительно вводить коэффициент условий работы арматуры γs3t, принимаемый при температуре нагрева арматуры, °С:

до 100.............................................................................. 1,00

150............................................................................... 0,80

200............................................................................... 0,65

Для промежуточных значений температур коэффициент γs3t определяется интерполяцией.

2.33 (2.17). При расчете кривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне бетона, работающих в условиях воздействия высоких температур, необходимо учитывать упруго-пластические свойства арматуры. Коэффициент упругости арматуры vs, характеризующий упруго-пластические свойства растянутой арматуры, следует принимать по табл. 38 в зависимости от величины температуры арматуры и длительности нагрева.

Таблица 38

Температура арматуры, °С

Коэффициент vs при расчете на нагрев

кратковременный

длительный

50 - 200

1,0

1,0

300

0,9

0,6

400

0,7

0,3

Примечание. Коэффициент vs для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

3.1. Расчет по прочности элементов бетонных конструкций, подвергающихся воздействию повышенных и высоких температур, должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются как без учета, так и с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.

Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно сжатых элементов, принимая, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением сжатого бетона. Сопротивление бетона сжатию условно представляется напряжениями, равными Rbγbt, равномерно распределенными по части сжатой зоны сечения - условной сжатой зоне (черт. 6), сокращенно именуемой в дальнейшем тексте сжатой зоной бетона.

Черт. 6. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого без учета сопротивления бетона растянутой зоны

С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет изгибаемых элементов, а также внецентренно сжатых элементов, в которых не допускаются трещины из условий эксплуатации конструкций (элементы, подвергающиеся давлению воды, карнизы, парапеты и др.). При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны (появлением трещин).

Предельные усилия определяются исходя из следующих предпосылок (черт. 7):

сечения после деформаций остаются плоскими;

наибольшее относительное удлинение крайнего растянутого волокна бетона равно ;

напряжения в бетоне сжатой зоны определяются с учетом упругих (а в некоторых случаях и неупругих) деформаций бетона;

напряжения в бетоне растянутой зоны распределены равномерно и равны по величине Rbtγtt.

Черт. 7. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого (внецентренно сжатого) бетонного элемента, рассчитываемого с учетом сопротивления бетона растянутой зоны

В случаях, когда вероятно образование наклонных трещин (например, элементов двутаврового и таврового сечений при наличии поперечных сил), должен производиться расчет бетонных элементов из условий (141) и (142) п. 4.11 СНиП 2.03.01-84, заменяя расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb,serγbt и Rbt,serγtt соответствующими значениями расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний первой группы Rbγbt и Rbtγtt.

Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие) согласно указаниям п. 3.63.

Внецентренно сжатые элементы

3.2. При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет продольной силы ea, определяемый согласно указаниям п. 1.30.

Эксцентриситет продольной силы eo относительно центра тяжести однородного или приведенного сечения определяется как сумма эксцентриситетов предельной силы: определяемого из статического расчета конструкции и случайного. Следует учитывать также деформации от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения, определяемые согласно указаниям пп. 1.39 - 1.44 и 4.26, суммируя их с эксцентриситетом продольной силы. Если деформации от нагрева уменьшают эксцентриситет продольной силы, то учет их не производится.

3.3. При гибкости элементов  необходимо учитывать влияние на их несущую способность прогибов как в плоскости эксцентриситета продольного усилия, так и в нормальной к ней плоскости, путем умножения значений eo на коэффициент η (см. п. 3.7); в случае расчета из плоскости эксцентриситета продольного усилия значение eo принимается равным величине случайного эксцентриситета.

Применение внецентренно сжатых бетонных элементов не допускается при эксцентриситетах приложения продольной силы с учетом прогибов eoη, превышающих:

а) в зависимости от сочетания нагрузок:

при основном сочетании........................... 0,90y

  »   особом              »................................... 0,95y

б) в зависимости от вида и класса бетона:

для тяжелого обычного бетона, тяжелого и легкого

жаростойкого бетона классов выше В7,5........................................... (y - 1) см

для других видов и классов бетона...................................................... (y - 2)  »

здесь y -   расстояние от центра тяжести сечения до наиболее сжатого волокна бетона (см. черт. 6).

3.4. Расчет бетонных элементов прямоугольного сечения на действие сжимающей продольной силы N при их расчетной длине lo ≤ 20h и величине эксцентриситета eo, определенной в соответствии с указаниями п. 3.2 не более ea, допускается производить из условия (148) при As = As = 0.

3.5. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов, подвергающихся равномерному и неравномерному нагреву по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани до 400 °С, производится из условия

NRbγbtAb,                                                            (75)

где γbt -  коэффициент условий работы бетона, принимаемый по табл. 16 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения;

Аb -  площадь сечения сжатой зоны бетона, определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения равнодействующей внешних сил.

Для элементов прямоугольного сечения (см. черт. 6) Ab определяется по формуле

.                                                      (76)

Для элементов таврового сечения, если 2ehf (черт. 8, а), Аb определяется по формуле (76) при b = bf;

e′ -   расстояние от точки приложения силы N до наиболее напряженной грани сечения, определяемое по формуле

e′ = y - eoη,                                                             (77)

где y -    расстояние от центра тяжести приведенного сечения до его наиболее напряженной грани, определяемое согласно указаниям п. 1.28.

Черт. 8. Расчетные схемы сечений, принятые при расчете внецентренно сжатых бетонных элементов таврового сечения

а - при 2e′ ≤ hf; б - при hf < 2e; в - распределения температур; Ц. Т. - центр тяжести сечения

При e′ ≤ hf < 2e (черт. 8, б) Аb определяется по формуле

Ab = bfhf + bΔx,                                                     (78)

где

.                         (79)

3.6. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов, подвергающихся неравномерному нагреву по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани более 400 °С и силе N, расположенной со стороны этой грани при 2е′ ≤ h1 для прямоугольного сечения (черт. 9, а) и 2е′ ≤ h′f для таврового сечения (см. черт. 8, а), или силе N, расположенной со стороны менее нагретой грани при 2е′ ≤ h1 (черт. 9, б), выполняется из условия (75).

Черт. 9. Расчетные схемы сечений, принятые при расчете внецентренно сжатых бетонных элементов прямоугольного сечения при его неравномерном нагреве с температурой наиболее нагретой грани сечения tb > 400 °С

а - при продольной силе N, приложенной со стороны более нагретой грани сечения; б - при продольной силе N, приложенной со стороны менее нагретой грани сечения

При этом Ab для элементов прямоугольного и таврового сечений при расположении силы N со стороны ребра (менее нагретой грани) определяется по формуле

Ab = 2bе′;                                                           (80)

для элементов таврового сечения при расположении силы со стороны полки (наиболее нагретой грани) - по формуле

Ab = 2bfе.                                                         (81)

Расчет прямоугольного сечения при 2е′ > h1 (см. черт. 9) выполняется из условия

NRb(γbtAb1 + γbtAb2).                                                (82)

При силе N, расположенной со стороны более нагретой грани (см. черт. 9, а):

Ab1 = bh1;                                                           (83)

Ab2 = bΔx;                                                          (84)

,                         (85)

где e-                     определяется по формуле (77);

γbt, βb1, βb2, ,  - коэффициенты, принимаемые по табл. 16 и 18 в зависимости от средней температуры бетона участков сжатой зоны высотой соответственно h1 и Δx.

При силе N, расположенной со стороны менее нагретой грани, и обозначениях, принятых на черт. 9, б, значения Ab1, Ab2 и Δx определяются по формулам (83) - (85).

Расчет таврового сечения при силе N, расположенной со стороны полки (наиболее нагретой грани) выполняется из условия (82) при hf < 2е′ (см. черт. 8, а):

Ab1 = bfhf;                                                         (86)

Ab2 - определяется по формуле (84), в которой

.                     (87)

Здесь βbf и  -  коэффициенты, принимаемые по табл. 16 и 18 в зависимости от средней температуры полки;

βb2 и  - то же, что в формуле (85).

При силе N, расположенной со стороны ребра, полка тавра не принимается в расчет и сечение рассчитывается как прямоугольное.

Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых не допускается появление трещин (см. черт. 7), независимо от расчета из условий (75) или (82) должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны (см. п. 3.1) из условия

,                                                         (88)

где γtt - коэффициент условий работы бетона, принимаемый по табл. 16:

при нагреве со стороны сжатой зоны - в зависимости от средней температуры бетона растянутой зоны;

при нагреве со стороны растянутой зоны - в зависимости от температуры бетона растянутой грани.

Для элементов прямоугольного сечения, подвергающихся равномерному и неравномерному нагревам по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани до 400 °С, условие (88) имеет вид

.                                                      (89)

В формулах (76), (77), (88) и (89):

η -            коэффициент, определяемый по формуле (93);

r -             расстояние от центра тяжести сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, определяемое по формуле

;                                                           (90)

φ = 1,6 - σb / Rb,ser  и принимается не менее 0,7 и не более 1;

σb -           максимальное напряжение сжатия, вычисляемое как для упругого тела;

Wred -        момент сопротивления для растянутой грани сечения, определяемый по формуле (255);

Wpl -         момент сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый в предположении отсутствия продольной силы по формуле

,                                                    (91)

где Ib0 -                  момент инерции сжатой зоны сечения относительно нулевой линии.

Положение нулевой линии определяется из условия

,                                                     (92)

где Sbt и Sb0 -         статические моменты площади соответственно растянутой и сжатой зон сечения относительно нулевой линии;

Abt -          площадь растянутой зоны сечения.

При неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой наиболее нагретой грани свыше 400 °С положение центра тяжести сечения, а также величины Abt, Sb0, Sbt и Ib0 определяются как для приведенного сечения. Допускается Wpl определять по формуле (259).

При проверке прочности необходимо учитывать напряжения растяжения в бетоне, вызванные нелинейным распределением температуры бетона по высоте сечения элемента и определяемые по формуле (32).

Наибольшая температура бетона сжатой зоны сечения элементов не должна превышать предельно допустимую температуру применения бетона, указанную в ГОСТ 20910-82.

3.7. Значение коэффициента η, учитывающего влияние прогиба на значение эксцентриситета продольного усилия eo, следует определять по формуле

,                                                           (93)

где Ncr -   условная критическая сила, определяемая по формуле

.                                          (94)

В формуле (94):

φl -       коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии

,                                                          (95)

но не более 1 + β;

здесь β -   коэффициент, принимаемый в зависимости от состава бетона и его температуры в центре тяжести сечения по табл. 39;

Ммомент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;

Ml - то же, от действия постоянных и длительных нагрузок;

l0 -   определяется по табл. 40;

δe -  коэффициент, принимаемый равным eo / h, но не менее величины

,                                           (96)

где γbt -    принимается по табл. 16 в зависимости от температуры бетона в центре тяжести приведенного сечения;

Rbв МПа;

Ired - момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести, определяемый согласно указаниям п. 1.28.

Таблица 39

Номера составов бетона по табл. 11

Коэффициент β при температуре бетона, °С, в центре тяжести сечения

50

100

200

300

500

700

900

1 - 3

1,2

1,4

1,5

2,0

-

-

-

4 - 11, 23, 24

1,6

1,6

1,8

1,9

6,7

16,0

-

12 - 18, 29, 30

1,5

1,5

2,0

8,0

33,0

-

-

19 - 21

1,2

1,4

1,5

2,0

16,0

25,0

50,0

Примечания: 1. Коэффициент β для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

2. Если температура бетона в центре тяжести внецентренно сжатого сечения превышает наибольшую температуру, для которой даны числовые значения β, то допускается расчетное сечение принимать с неполной высотой, в центре тяжести которого температура бетона не превышает наибольшую величину, указанную в таблице.

Таблица 40

Характер опирания элементов

Расчетная длина l0 внецентренно сжатых бетонных элементов

1. Для стен и столбов с опорами, вверху и внизу:

 

а) при шарнирах на двух концах, независимо от величины смещения опор

H

б) при защемлении одного из концов и возможном смещении опор:

 

для многопролетных зданий

1,25H

для однопролетных зданий

1,50H

2. Для свободно стоящих стен и столбов

2,00H

Обозначения, принятые в таблице:

Н -   высота столба или стены в пределах этажа за вычетом толщины плиты перекрытия либо высота свободно стоящей конструкции.

3.8. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие (смятие) должен производиться согласно указаниям пп. 3.63 и 3.64.

Изгибаемые элементы

3.9 (3.3). Изгибаемые бетонные элементы, подвергающиеся воздействию температуры, допускается применять только в случае, если они лежат на грунте или специальной подготовке, и, в виде исключения, в других случаях при условии, что они рассчитываются на нагрузку от собственного веса и под ними исключается возможность нахождения людей и оборудования.

Расчет изгибаемых бетонных элементов (см. черт. 7) должен производиться из условия

M ≤ γttRbtWpl,                                                         (97)

где γtt -     коэффициент условий работы бетона, принимаемый по указаниям п. 3.6;

Wpl -   определяется по формуле (91). Для элементов прямоугольного сечения подвергающихся равномерному и неравномерному нагреву по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани до 400 °С, значение

.                                                            (98)

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

3.10. Расчет по прочности элементов железобетонных конструкций должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, при наличии поперечных сил - также для наклонных сечений наиболее опасного направления, а при наличии крутящих моментов - также наиболее опасных пространственных сечений. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие, продавливание, отрыв).

РАСЧЕТ ПО ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЙ, НОРМАЛЬНЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА

3.11. Определение предельных усилий в сечении, нормальном к продольной оси элемента, должно производиться исходя из следующих предпосылок:

сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;

сопротивление бетона сжатию представляется напряжением, равным γbtRb, равномерно распределенным по сжатой зоне бетона. Коэффициент условий работы бетона γbt, определяется по табл. 16;

для элементов прямоугольного и кольцевого сечений, а также тавровых сечений с полкой в растянутой зоне - в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения;

для двутавровых и тавровых сечений с полкой в сжатой зоне - в зависимости от средней температуры бетона отдельно сжатой зоны ребра и сжатых свесов полки.

Среднюю температуру бетона сжатой зоны прямоугольных сечений при ξ < ξR допускается принимать по температуре бетона, расположенного на расстоянии 0,2h0 от сжатой грани сечения. Если x = ξRh0 или сечение полностью сжато (x = h), коэффициент условий работы бетона γbt допускается принимать в зависимости от температуры бетона, расположенного на расстоянии 0,5x от сжатой грани сечения.

При расчете на нагрузку наибольшая температура бетона сжатой зоны сечения элемента не должна превышать предельно допустимой температуры применения бетона, указанной в ГОСТ 20910-82. Полка, расположенная в растянутой зоне, в расчете не учитывается.

Растягивающие напряжения в арматуре принимаются не более расчетного сопротивления растяжению γstRs, a сжимающие напряжения - не более расчетного сопротивления сжатию γstRsc. Коэффициент условий работы арматуры γst определяется по табл. 35 в зависимости от температуры соответствующей арматуры. При этом температура арматуры не должна превышать предельно допустимой температуры применения арматуры, устанавливаемой по расчету согласно табл. 24.

3.12. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных к указанной плоскости граней элемента, должен производиться в зависимости от соотношения между величиной относительной высоты сжатой зоны бетона ξ = x / h0, определяемой из соответствующих условий равновесия, и значением относительной высоты сжатой зоны бетона ξR (п. 3.13), при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению γstRs. Коэффициент условий работы арматуры γst принимается по табл. 35 в зависимости от температуры арматуры.

3.13. Значение ξR определяется по формуле

,                                                 (99)

где ω -       характеристика сжатой зоны бетона для тяжелого обычного бетона, тяжелого и легкого жаростойкого бетона определяется по формуле

ω = α - 0,008 γbtRb,                                                    (100)

здесь α -    коэффициент, принимаемый равным для бетонов составов (см. табл. 11):

1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 и 21............................................... 0,85

4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29 и 30.................................... 0,80

γbt -     коэффициент условий работы бетона определяется по табл. 16 для кратковременного нагрева в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны (см. п. 3.11);

Rb -     в МПа;

σsR -    напряжение в арматуре, МПа, принимаемое равным:

для арматуры классов:

А-I, A-II, А-III, А-IIIв и Вр-I......................................... γstRs - σsp

А-IV, A-V, A-VI............................................................. γstRs + 400βs - σsp - Δσsp

В-II, Вр-II, К-7 и К-19.................................................. γstRs + 400βs - σsp

для жаростойкой арматуры марок:

30ХМ, 12X13, 20X13, 20Х23Н18, 08Х17Т, 12Х18Н9Т и 4Х14Н14В2М.................. γstRs,

здесь γst -  коэффициент условий работы арматуры, который при определении σsR принимается по табл. 35 для кратковременного нагрева в зависимости от температуры арматуры;

Rs -   расчетное сопротивление арматуры растяжению с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры γsi, за исключением коэффициента γs6 (см. поз. 6 табл. 32);

βs -    коэффициент, принимаемый по табл. 35 в зависимости от температуры арматуры;

σsp -  определяется при коэффициенте γsp меньшем единицы, и

.                                       (101)

Значения ξR в зависимости от ξ0 при различных значениях величины σsR / σsc,uβs могут быть определены из графиков, приведенных на черт. 10.

Черт. 10. Значения ξR в зависимости от ξ0 для расчетных значений величины

σsc,u -   предельное напряжение в арматуре сжатой зоны в формуле (99) принимается равным 500 МПа при расчете элементов из тяжелого обычного бетона, тяжелого и легкого жаростойкого бетона, если учитывается коэффициент условий работы бетона γb2 < 1 (см. поз. 2 табл. 15), и 400 МПа, если γb2 ≥ 1.

Если в сечении имеется растянутая арматура из сталей разных классов или с разной температурой нагрева, в формулу (99) вводится большее из значений σsR.

Статический момент площади бетона граничной сжатой зоны прямоугольной формы относительно оси, перпендикулярной к плоскости действия изгибающего момента и проходящей через центр тяжести площади сечения арматуры растянутой зоны,

SR = αRbh20,                                                          (102)

где

σR = ξR (1 - 0,5 ξR).                                                    (103)

Значения αR в зависимости от ξR приведены на черт. 11.

Черт. 11. Значения αR и α0 в зависимости от ξR и ξ

Для элементов, подвергающихся нагреву, независимо or величины температуры ξR и αR не должны превышать значений соответственно 0,70 и 0,46.

3.14. При расчете по прочности железобетонных элементов с высокопрочной арматурой классов A-IV, Aт-IV, A-V, Ат-V, Ат-VI, B-II, Вр-II, К-19 и К-7 при соблюдении условий ξ < ξR расчетное сопротивление арматуры Rs должно быть умножено на коэффициент условий работы γs6 (см. поз. 6 табл. 32), определяемый по формуле

,                                        (104)

где η - принимается равным для арматуры классов:

A-IV..................................................................... 1,20

A-V, В-II, Вр-II, К-19 и К-7............................... 1,15

A-VI..................................................................... 1,10

Для случая центрального растяжения, а также внецентренного растяжения продольной силой, расположенной между равнодействующими усилий в арматуре, значение γs6 принимается равным η.

При наличии сварных стыков в зоне элемента с изгибающими моментами, превышающими 0,9Mmax (где Mmax - максимальный расчетный момент), значение коэффициента γs6 для арматуры классов A-IV и A-V принимается не более 1,10, а для арматуры класса А-VI - не более 1,05.

Коэффициент условий работы γs6 не следует учитывать для арматуры элементов:

рассчитываемых на действие многократно повторяющейся нагрузки;

армированных высокопрочной проволокой, расположенной вплотную (без зазоров);

эксплуатируемых в агрессивной среде.

3.15. Для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне при действии внешних сил или в стадии обжатия и имеющей сцепление с бетоном, расчетное сопротивление сжатию Rsc (пп. 3.17, 3.22, 3.33 и 3.46) должно быть заменено напряжением σsc, равным (σsc,u - σsp), МПа, но не более Rsc, где σsp - определяется при коэффициенте γsp, большем единицы. При расчете элементов в стадии обжатия для напрягаемой арматуры, расположенной в зоне предполагаемого разрушения бетона от сжатия, напряжение σsc,u принимается равным 330 МПа.

Изгибаемые элементы прямоугольного, таврового, двутаврового, кольцевого сечений

3.16. При расчете по прочности изгибаемых элементов рекомендуется соблюдать условие x ≤ ξRh0. В случае, когда площадь сечения растянутой арматуры по конструктивным соображениям или из расчета по предельным состояниям второй группы принята больше, чем это требуется для соблюдения условия x ≤ ξRh0, расчет следует производить по формулам для общего случая (см. пп. 3.17 и 3.28 СНиП 2.03.01-84) с учетом влияния температуры на расчетные сопротивления бетона и арматуры.

Для элементов из бетона класса В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов A-I, А-II, А-III и Вр-I допускается также в случае, если полученная из расчета по формулам (106) или (122) величина x > ξRh0, расчет производить соответственно из условий (105) и (121), подставляя в них значение x = ξRh0.

РАСЧЕТ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ

3.17. Расчет прямоугольных сечений, указанных в п. 3.12 (черт. 12), должен производиться:

а) при

M ≤ γbtRbbx(h0 - 0,5x) + γstRscAs(h0 - a′);                                 (105)

при этом высота сжатой зоны x определяется из формулы

γstRsAs - γstRscAs = γbtRbbx;                                                  (106)

б) при  прочность сечения с двойной арматурой можно проверять из условия

M ≤ αRγbtRbbh20 + γstRsAs(h0 - a′)                                         (107)

или согласно указаниям п. 3.16;

в) при x < 2a

M ≤ γstRsAs(h0 - a′).                                                   (108)

В формуле (107) значение αR - по указаниям п. 3.13.

Черт. 12. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности

3.18. При проверке прочности прямоугольных сечений с одиночной арматурой в формулах (105) - (107) принимают As = 0.

3.19. Подбор продольной арматуры производится следующим образом:

вычисляется значение

;                                                       (109)

При отсутствии сжатой арматуры площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле

;                                                      (110)

где v - определяется по табл. 41, где даны значения коэффициентов ξ, v и α0 для расчета по прочности железобетонных элементов;

если α0 > αR, то требуется увеличить сечение, повысить класс бетона или установить сжатую арматуру.

Таблица 41

ξ

v

α0

ξ

v

α0

ξ

v

α0

0,01

0,995

0,010

0,25

0,875

0,219

0,49

0,755

0,370

0,02

0,990

0,020

0,26

0,870

0,226

0,50

0,750

0,375

0,03

0,985

0,030

0,27

0,865

0,234

0,51

0,745

0,380

0,04

0,980

0,039

0,28

0,860

0,241

0,52

0,740

0,385

0,05

0,975

0,049

0,29

0,855

0,248

0,53

0,735

0,390

0,06

0,970

0,058

0,30

0,850

0,255

0,54

0,730

0,394

0,07

0,965

0,068

0,31

0,845

0,262

0,55

0,725

0,399

0,08

0,960

0,077

0,32

0,840

0,269

0,56

0,720

0,403

0,09

0,955

0,086

0,33

0,835

0,276

0,57

0,715

0,408

0,10

0,950

0,095

0,34

0,830

0,282

0,58

0,710

0,412

0,11

0,945

0,104

0,35

0,825

0,289

0,59

0,705

0,416

0,12

0,940

0,113

0,36

0,820

0,295

0,60

0,700

0,420

0,13

0,935

0,122

0,37

0,815

0,302

0,61

0,695

0,424

0,14

0,930

0,130

0,38

0,810

0,308

0,62

0,690

0,428

0,15

0,925

0,139

0,39

0,805

0,314

0,63

0,685

0,432

0,16

0,920

0,147

0,40

0,800

0,320

0,64

0,680

0,435

0,17

0,915

0,156

0,41

0,795

0,326

0,65

0,675

0,439

0,18

0,910

0,164

0,42

0,790

0,332

0,66

0,672

0,442

0,19

0,905

0,172

0,43

0,785

0,338

0,67

0,665

0,446

0,20

0,900

0,180

0,44

0,780

0,343

0,68

0,660

0,449

0,21

0,895

0,188

0,45

0,775

0,349

0,69

0,655

0,452

0,22

0,890

0,196

0,46

0,770

0,354

0,70

0,650

0,455

0,23

0,885

0,203

0,47

0,765

0,359

 

 

 

0,24

0,880

0,211

0,48

0,760

0,365

 

 

 

Примечание. Для изгибаемых элементов прямоугольного сечения

; .

При воздействии температуры, выше предельно допускаемой температуры применения бетона (см. табл. 11), сечение рассчитывается с неполной высотой.

Расчет производят следующим образом:

определяют расстояние x1 от наиболее нагретой грани до бетона, имеющего предельно допустимую температуру применения. Затем вычисляют значение α01

,                                                 (111)

где γbtпринимается по табл. 16 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны с укороченной высотой сечения.

Относительную высоту сжатой зоны определяют по формуле

.                                                      (112)

Для расчета принимают укороченную полезную высоту сечения

.                                                       (113)

Площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле

.                                                     (114)

Значения γbt и γst принимаются по указаниям пп. 3.11 - 3.13.

3.20. Когда требуется по расчету сжатая арматура, площадь сечения сжатой и растянутой арматуры рекомендуется определять по формулам:

;                                                 (115)

;                                             (116)

Значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11, а ξR и αR - по указаниям п. 3.13.

Если принятая площадь сечения сжатой арматуры As значительно превышает ее величину по расчету, то площадь сечения растянутой арматуры может быть уменьшена.

Площадь сечения растянутой арматуры определяется с учетом фактической площади сечения сжатой арматуры по указаниям п. 3.21.

3.21. При наличии сжатой арматуры площадь сечения растянутой арматуры рекомендуется определять следующим образом.

Вычисляется значение

.                                          (117)

Если α0αR, то в зависимости от значения α0 по табл. 41 находится относительная высота сжатой зоны .

При

.                                            (118)

При

.                                                    (119)

Площадь растянутой арматуры может быть снижена, если величина ξ, найденная без учета сжатой арматуры, в зависимости от значения α0 по формуле (109) оказывается менее 2a′ / h0. Тогда количество растянутой арматуры определяется без учета сжатой арматуры по формуле (110).

Если α0 > αR, то требуется увеличить сжатую арматуру. В этом случае количество сжатой и растянутой арматуры определяется по указаниям п. 3.20.

Значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11, а αR - п. 3.13.

РАСЧЕТ ТАВРОВЫХ И ДВУТАВРОВЫХ СЕЧЕНИЙ

3.22. Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне, должен производиться в зависимости от положения границы сжатой зоны:

а) если граница сжатой зоны проходит в полке (черт. 13, а), т.е. соблюдается условие

γstRsAs ≤ γbtRbbfhf + γstRscAs,                                             (120)

расчет производится как для прямоугольного сечения шириной bf в соответствии с указаниями пп. 3.17 и 3.18;

б) если граница сжатой зоны проходит в ребре (черт. 13, б), т.е. условие (120) не соблюдается:

при  расчет производится из условия

M ≤ γbtRbbx(h0 - 0,5x) + γbtRb(bf - b)hf ×(h0 - 0,5hf) + γstRscAs(h0 - a′),            (121)

при этом высота сжатой зоны x определяется из формулы

γstRsAs - γstRscAs = γbtRbbx + γbtRb(bf - b)hf.                     (122)

При x > ξRh0 можно принять x = ξRh0 и прочность сечения проверить из условия

M ≤ αRγbtRbbh20 + γbtRb(bf - b)hf ×(h0 - 0,5hf) + γstRscAs(h0 - a′)               (123)

или согласно указаниям п. 3.16.

Когда в расчете учитывается арматура, расположенная в сжатой зоне, и при этом не соблюдается условие x ≥ 2a′, то следует в формулах (120) - (122) принять Rsc = 0, если это приводит к повышению прочности.

Значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11, а ξR и αR - п. 3.13.

Примечание. При переменной высоте свесов полки допускается принимать значение hf равным средней высоте свесов.

Черт. 13. Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого железобетонного элемента

а - в полке; б - в ребре

3.23. Площадь сечения сжатой арматуры определяется по формуле

,                     (124)

где αR - определяется по указаниям п. 3.13, а γbt и γst - п. 3.11.

3.24. Площадь сечения растянутой арматуры определяется следующим образом:

а) если граница сжатой зоны проходит в полке, т.е. соблюдается условие

M ≤ γbtRbbfhf (h0 - 0,5hf) + γstRscAs(h0 - a′),                            (125)

площадь сечения растянутой арматуры определяется как для прямоугольного сечения шириной bf согласно указаниям пп. 3.19 и 3.21;

б) если граница сжатой зоны проходит в ребре, т.е. условие (125) не соблюдается, площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле

,                            (126)

где ξ определяется по табл. 41 в зависимости от значения

.                (127)

При этом должно удовлетворяться условие α0 < αR.

Значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11, а αR - п. 3.13.

3.25. При одиночном армировании сечения продольной растянутой арматурой в формулах (120) - (123), (125) - (127) принимается Аs = 0.

Устанавливаемая в сжатой зоне конструктивная и монтажная арматура при определении прочности сечений в условиях воздействия повышенных и высоких температур не должна учитываться в расчете.

3.26. Значение bf, вводимое в расчет по формулам (120) - (127), принимается из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 пролета элемента и не более:

а) при наличии поперечных ребер или при hf ≥ 0,1h - 1/2 расстояния в свету между ребрами;

б) при отсутствии поперечных ребер или при расстояниях между ними больших, чем расстояния между продольными ребрами, и hf < 0,1h - 6hf;

в) при консольных свесах полки при:

hf ≥ 0,1h - 6hf;

0,05hhf < 0,1h - 3hf;

hf < 0,05h - свесы не учитываются, и сечение элемента рассчитывается как прямоугольное шириной b.

В ребристых конструкциях панелей, ограничивающих рабочее пространство теплового агрегата, когда невозможна установка хомутов и конструктивной арматуры в сжатой зоне бетона из-за температуры, превышающей предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры (см. табл. 24), рекомендуется толщину полки hf назначать такую, чтобы отношение hf / h таврового сечения было равно или больше, чем это указано на черт. 14.

Черт. 14. Значения отношения  в зависимости от характеристики таврового сечения

РАСЧЕТ КОЛЬЦЕВЫХ СЕЧЕНИЙ

3.27. Расчет изгибаемых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 ≥ 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по окружности (при числе продольных стержней не менее 6), должен производиться как для внецентренно сжатых элементов по указаниям п. 3.44, принимая в формулах (161) - (163) величину продольной силы N = 0 и подставляя в формулу (161) вместо Ne0 значение изгибающего момента M.

Внецентренно сжатые элементы прямоугольного, таврового, двутаврового и кольцевого сечений

3.28. При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет ea согласно указаниям п. 3.3, а также влияние прогиба на их несущую способность в соответствии с требованиями пп. 3.7 и 3.29. Дополнительно должен учитываться эксцентриситет от температурного выгиба ft, вызванного неравномерным нагревом по высоте сечения элемента

e0 = e01 + еa + ft,                                                     (128)

где e01 = M / N.

Если температурный выгиб уменьшает расчетный эксцентриситет продольной силы e01, то он не учитывается.

3.29. При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкции по деформированной схеме.

Допускается производить расчет конструкции по недеформированной схеме, учитывая при гибкости l0/i > 14 влияние прогиба элемента на его прочность, путем умножения e0 на коэффициент η. При этом условная критическая сила в формуле (93) для вычисления η принимается равной

.                             (129)

Для элементов прямоугольного сечения при равномерном и неравномерном нагреве с температурой наиболее нагретой грани до 400 °С и расположении продольной силы в плоскости симметрии

.             (130)

В формулах (129) и (130):

l0 -     принимается по указаниям п. 3.30;

δe -    коэффициент, принимаемый по указаниям п. 3.7;

φl -    коэффициент, определяемый по формуле (95); при этом моменты M и Ml определяются относительно оси, параллельной линии, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр наиболее растянутого или наименее сжатого (при целиком сжатом сечении) стержня арматуры соответственно от действия полной нагрузки и воздействия температуры и от действия постоянных и длительных нагрузок и длительного нагрева;

Ired момент инерции приведенного бетонного сечения элемента относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения и параллельной линии, ограничивающей сжатую зону, определяется согласно указаниям п. 1.28;

Is -     момент инерции сечения всей арматуры относительно той же оси;

βs -    принимается по табл. 35 в зависимости от температуры арматуры;

βb и  - принимаются по табл. 16 и 18 для кратковременного нагрева в зависимости от температуры бетона в центре тяжести приведенного сечения;

φp -   коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения арматуры на жесткость элемента; при равномерном обжатии сечения напрягаемой арматурой φp определяется по формуле

,                                                     (131)

здесь σbpопределяется при коэффициенте γsp, меньшем единицы. Для элементов без предварительного напряжения арматуры φp = 1.

 -   гибкость элемента, где i - радиус инерции сечения в плоскости изгиба.

При неравномерном нагреве по высоте сечения i определяется:

в направлении перепада температур - как для приведенного сечения (см. п. 1.28), по формуле

;                                                       (132)

в направлении, перпендикулярном перепаду температур, по формуле

.                                                           (133)

Гибкость элемента прямоугольного сечения при равномерном и неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой наиболее нагретой грани до 400 °С определяется по формуле

λ = 3,46l0 / h.                                                           (134)

Когда по условиям нагрева арматура устанавливается только у одной из граней сечения элемента, т.е. применяется одиночное армирование, в формуле (129) Is = 0 и α = 0.

При расчете из плоскости эксцентриситета продольной силы значение e0 принимается равным величине случайного эксцентриситета (см. п. 1.30).

При гибкости λ ≤ 14 допускается принимать η = 1.

При N > Ncr следует увеличить размеры сечения или уменьшить расчетную длину элемента.

3.30. Расчетные длины l0 внецентренно сжатых железобетонных элементов рекомендуется определять как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.

Для элементов наиболее часто встречающихся конструкций допускается принимать расчетные длины l0 равными:

а) для колонн многоэтажных зданий при числе пролетов не менее двух и при соединениях ригелей и колонн, рассчитываемых как жесткие:

при сборных конструкциях перекрытий..................................... H

  »   монолитных      »                    »........................................ 0,7H,

где H - высота этажа (расстояние между центрами узлов);

б) для колонн одноэтажных зданий с шарнирным опиранием несущих конструкций покрытий, жестких в своей плоскости (способных передавать горизонтальные усилия), а также для эстакад - по табл. 42;

в) для элементов ферм и арок - по табл. 43.

Таблица 42

Характеристика зданий и колонн

Расчетная длина l0 колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости

поперечной рамы или перпендикулярной к оси эстакады

перпендикулярной поперечной раме или параллельной оси эстакады

при наличии

при отсутствии

связей в плоскости продольного ряда колонн или анкерных опор

1. Здание с мостовыми кранами

При учете нагрузки от кранов

Подкрановая (нижняя) часть колонн при подкрановых балках

разрезных

1,5H1

0,8H1

1,2H1

неразрезных

1,2H1

0,8H1

0,8H1

Надкрановая (верхняя) часть колонн при подкрановых балках

разрезных

2,0H2

1,5H2

2,0H2

неразрезных

2,0H2

1,5H2

1,5H2

Без учета нагрузки от кранов

Подкрановая (нижняя) часть колонн зданий

однопролетных

1,5H

0,8H1

1,2H

многопролетных

1,2H

0,8H1

1,2H

Надкрановая (верхняя) часть колонн при подкрановых балках

разрезных

2,5H2

1,5H2

2,0H2

неразрезных

2,0H2

1,5H2

1,5H2

2. Здания без мостовых кранов

Колонны ступенчатые

Нижняя часть колонн зданий

однопролетных

1,5H

0,8H

1,2H

многопролетных

1,2H

0,8H

1,2H

Верхняя часть колонн

-

2,5Н2

2,0Н2

2,5Н2

Колонны постоянного сечения

Однопролетных зданий

-

1,5H

0,8H

1,2H

Многопролетных зданий

-

1,2H

0,8H

1,2H

3. Открытые крановые эстакады при подкрановых балках

разрезных

2,0H1

0,8H1

1,5H1

неразрезных

1,5H1

0,8H1

H1

4. Открытые эстакады под трубопроводы при соединении колонн с пролетным строением

шарнирном

2,0H

H

2,0H

жестком

1,5H

0,7H

1,5H

Обозначения, принятые в таблице:

H -    полная высота колонны от верха фундамента до горизонтальной конструкции (стропильной или подстропильной, распорки) в соответствующей плоскости;

H1 -   высота подкрановой части колонны от верха фундамента до низа подкрановой балки;

H2 -   высота надкрановой части колонны от ступени колонны до горизонтальной конструкции в соответствующей плоскости.

Примечание. При наличии связей до верха колонн в зданиях с мостовыми кранами расчетная длина надкрановой части колонн в плоскости оси продольного ряда колонн принимается равной H2.

Таблица 43

Наименование элементов

Расчетная длина l0 элементов ферм и арок

1. Элементы ферм:

 

а) верхний пояс при расчете в плоскости фермы при l0:

 

< 1/8h1

0,9l

≥ 1/8h1

0,8l

б) то же, из плоскости фермы:

 

для участка под фонарем, при ширине фонаря 12 м и более

0,8l

в остальных случаях

0,9l

в) раскосы и стойки при расчете в плоскости фермы

0,8l

г) то же, из плоскости фермы при b1/b2:

 

< 1,5

0,9l

≥ 1,5

0,8l

2. Арки:

 

а) при расчете в плоскости арки

 

трехшарнирной

0,580L

двухшарнирной

0,540L

бесшарнирной

0,365L

б) при расчете из плоскости арки (любой)

L

Обозначения, принятые в таблице:

I -             длина элемента между центрами примыкающих узлов, а для верхнего пояса фермы при расчете из плоскости фермы - расстояние между точками его закрепления;

L -            длина арки вдоль ее геометрической оси; при расчете из плоскости арки - длина арки между точками ее закрепления из плоскости арки;

h1 -           высота сечения верхнего пояса;

b1 и b2 -   ширина сечения соответственно верхнего пояса и стойки (раскоса) фермы.

3.31. При расчете по недеформированной схеме расстояние от сжимающей продольной силы до равнодействующей усилий в арматуре в рассматриваемом сечении с учетом продольного изгиба определяется по формуле

e = e0η + ec,                                                          (135)

где e0 -   расстояние от продольной силы N до центра тяжести бетонного сечения, определяемое по формуле (128);

η -   коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба (см. пп. 3.7 и 3.29);

ec -  расстояние от центра тяжести бетонного сечения до центра тяжести продольной арматуры S.

3.32. Расчет сечений внецентренно сжатых элементов при неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой наиболее нагретой грани выше 400 °С производится с учетом следующих особенностей.

При расположении силы со стороны менее нагретой грани сечения растянутая или слабо сжатая арматура, а также свесы полки в тавровом сечении не учитываются и сечение рассчитывается как бетонное.

При расположении силы со стороны наиболее нагретой грани и наличия растянутой арматуры сжатая арматура не учитывается в расчете.

РАСЧЕТ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ

3.33. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 3.12, следует производить:

а) при ξ = x / h0 ≤ ξR (черт. 15) из условия

Ne ≤ γbtRbbx(h0 - 0,5x) + γstRscAs(h0 - a′),                                 (136)

при этом высота сжатой зоны определяется из формулы

N + γstRsAs - γstRscAs = γbtRbbx;                                               (137)

Черт. 15. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности

б) при ξ = x / h0 > ξR, равномерном и неравномерном нагревах и xh1, (см. черт. 9, а) - из условия (136); при этом высота сжатой зоны определяется:

для элементов из бетона класса В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов A-I, А-II, А-III и из жаростойкой стали марок 12X13, 20X13, 20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т и 4Х14Н14В2М из формулы

N + σsAs - γstRscAs = γbtRbbx,                                           (138)

где

;                                              (139)

для элементов из бетона класса выше В30, а также для элементов с арматурой классов выше A-III как ненапрягаемой, так и напрягаемой - из формул (66) и (67) или (68) главы СНиП 2.03.01-84 с учетом влияния температуры на расчетные сопротивления бетона и арматуры;

в) при ξ = x / h0 > ξR и неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой наиболее нагретой грани свыше 400 °С при x > h1 (см. черт. 9, а) - из условия

NeγbtRbbh1(h0 - 0,5h1) + γbtRbb(x - h1)(h0 - 0,5h1 - 0,5x),                (140)

при этом высота сжатой зоны определяется для элементов из бетона класса В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов A-I, А-II, A-III и жаростойкой стали марок 12X13, 20X13, 20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т и 4Х14Н14В2М из формулы

N + σsAs = Rbbbth1 + γbt(x - h1)],                                           (141)

где σsопределяется по формуле (139);

γbt - коэффициент условий работы бетона, принимаемый в зависимости от средней температуры бетона участков сжатой зоны высотой соответственно h1 и x - h1.

В формулах (136) - (139) значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11, Rs - п. 3.13, а e - п. 3.31.

3.34. При расчете прочности прямоугольных сечений с одиночной арматурой в формулах (136) - (138) принимают As = 0.

3.35. Площади поперечного сечения сжатой и растянутой арматуры при оптимальных их соотношениях рекомендуется определять по формулам:

;                                                     (142)

.                                              (143)

Если принятая площадь поперечного сечения сжатой As,fact арматуры значительно превышает ее оптимальное значение As, определенное по формуле (142), то площадь поперечного сечения растянутой арматуры может быть уменьшена согласно формуле

,                                           (144)

где ξ -    определяется по табл. 41 в зависимости от значения α0, которое определяется по формуле (142) при замене αR на α0;

а если , то площадь поперечного сечения растянутой арматуры определяется по формуле

.                                                   (145)

Значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11, а ξR и αR - п. 3.13.

Если при расчете по формуле (142) величина As получается равной нулю или отрицательной, это означает, что сжатой арматуры по расчету не требуется и площадь растянутой арматуры As определяется по формуле (144) при As,fact = 0 или по формуле (145).

3.36. Площадь поперечного сечения слабосжатой или растянутой арматуры, устанавливаемой у наименее нагретой грани при одиночном армировании, неравномерно нагретого по высоте сечения до температуры наиболее нагретой грани свыше 400 °С, определяется следующим образом:

а) если удовлетворяется условие

Ne ≤ αRγbtRbbh20,                                                       (146)

где γbtкоэффициент, определяемый по указаниям п. 3.11 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны высотой x = ξRh0, величину ξ находят по табл. 41 в зависимости от величины α0, определяемой из формулы (146), в которой αR заменяется на α0.

Площадь поперечного сечения арматуры вычисляют по формуле (144) при As,fact = 0;

б) если удовлетворяется условие

αRγbtRbbh20 < Ne ≤ 0,5γbtRbbh2,                                        (147)

то сечение армируют конструктивно,

здесь γbt -  коэффициент, определяемый по табл. 16 в зависимости от температуры бетона на расстоянии 0,5h;

в) если условие (147) не удовлетворяется, необходимо увеличить сечение элемента.

3.37. Приближенный расчет прямоугольных сечений сжатых элементов с учетом продольного изгиба, если величина эксцентриситета e0, определенная в соответствии с указаниями п. 3.28, не превышает ea, а расчетная длина элемента прямоугольного сечения l0 ≤ 20h (λ = 70), допускается производить из условия

Nαγφ[γbtRbA + ΣγstRscAs],                                             (148)

где γ -     коэффициент, принимаемый равным при:

h > 20 см....................................................... 1,0

h ≤ 20 см....................................................... 0,9,

здесь h - размер сечения в плоскости наибольшей гибкости элемента;

φ -  коэффициент, определяемый по формуле

φ = φb + 2(φsb - φb)Ls,                                                 (149)

но принимаемый не более φsb;

здесь φb и φsb - коэффициенты, принимаемые по табл. 44 и 45;

.                                                (150)

Таблица 44

Nl/N

Коэффициент φb для бетонных элементов при l0/h

£ 6

8

10

12

14

16

18

20

0,0

0,93

0,92

0,91

0,90

0,89

0,86

0,83

0,80

0,5

0,92

0,91

0,90

0,88

0,85

0,80

0,73

0,65

1,0

0,92

0,91

0,89

0,86

0,81

0,74

0,63

0,55

Таблица 45

Nl/N

Коэффициент φsb для бетонных элементов при l0/h

Эскиз

≤ 6

8

10

12

14

16

18

20

 

А. При площади сечения промежуточных стержней, расположенных у граней, параллельных рассматриваемой плоскости, менее 1/3 (As + As)

0,0

0,93

0,92

0,91

0,90

0,89

0,87

0,84

0,81

0,5

0,92

0,92

0,91

0,90

0,87

0,84

0,80

0,75

1,0

0,92

0,91

0,90

0,88

0,86

0,82

0,77

0,77

 

Б. При площади сечения промежуточных стержней, расположенных у граней, параллельных рассматриваемой плоскости, равной или более 1/3 (As + As)

0,0

0,92

0,92

0,91

0,89

0,87

0,84

0,80

0,75

0,5

0,92

0,91

0,90

0,87

0,83

0,79

0,72

0,65

1,0

0,92

0,91

0,89

0,86

0,80

0,74

0,66

0,58

Обозначения, принятые в таблице:

Nl -                      продольная сила от действия постоянных, длительных нагрузок и длительного нагрева;

N -                       продольная сила от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кратковременного и длительного нагрева;

1 - 1 (см. эскиз) -    рассматриваемая плоскость;

2 - (см. эскиз) -       промежуточные стержни.

При промежуточных значениях l0/h и Nl/N коэффициенты φb и φsb определяются интерполяцией.

При наличии промежуточных стержней, расположенных у граней, параллельных рассматриваемой плоскости, в формуле (150) As (As) принимается равной половине площади сечения всей арматуры в поперечном сечении элемента.

ΣγstRscAs -      сумма произведений площади арматуры, устанавливаемой по каждой из сторон сечения, на расчетное сопротивление, и коэффициент условий работы арматуры γst, который определяется по табл. 35 в зависимости от температуры арматуры.

Примечание. Если площадь сечения продольной арматуры составляет более 3 % всей площади сечения A, то в формуле (148) величина A заменяется величиной А - ΣAs.

Значение коэффициента условий работы бетона γbt принимается по табл. 16 в зависимости от температуры центра тяжести сечения.

При неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой наиболее нагретой грани свыше 400 °С поперечное сечение элемента разбивают на две части согласно указаниям п. 1.28 и площадь бетона каждой части сечения умножается на расчетное сопротивление бетона и коэффициент условий работы бетона γbt, принимаемый по табл. 16 в зависимости от температуры бетона в центре тяжести каждой части сечения, т.е. в формуле (148) значение γbtRbA заменяется ΣγbtRbAi.

Коэффициент α учитывает влияние нагрева на продольный изгиб и определяется по формуле

,                                               (151)

где αl -       принимается по табл. 46 в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения;

λl = l0 / iпринимается по табл. 47. При λ ≤ 14 α = 1,0.

Таблица 46

Номера составов бетона по табл. 11

Значения коэффициента αl для кратковременного и длительного нагрева при температуре бетона в центре тяжести сечения, °С

Номера составов бетона по табл. 11

Значения коэффициента αl для кратковременного и длительного нагрева при температуре бетона в центре тяжести сечения, °С

50

100

200

300

500

700

900

1000

50

100

200

300

500

700

900

1000

1, 2

1,00

0,70

0,60

0,45

-

-

-

-

12 - 15, 17, 27, 29

1,00

0,80

0,70

0,50

0,25

0,10

0,03

-

3, 4

1,00

0,75

0,70

0,55

-

-

-

-

16, 18

1,00

0,90

0,80

0,60

0,30

0,20

0,06

-

5 - 11, 23, 24

1,00

0,90

0,70

0,60

0,30

0,20

0,12

0,05

19 - 21

1,00

0,85

0,70

0,60

0,40

0,20

0,15

0,10

Примечание. Коэффициент αl для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

Таблица 47

Элементы

Предельная гибкость λl = l0/i сжатых бетонных и железобетонных элементов при температуре бетона в центре тяжести сечения, °С

50 - 100

300

500

700